5. hulevesien hallinta mallintamalla
HELI JAAKOLA HULEVESIEN HALLINTA MALLINTAMALLA Diplomityö Tarkastaja: professori Jukka Rintala Tarkastaja ja aihe hyväksytty Luonnontieteiden tiedekuntaneuvoston kokouksessa 6. toukokuuta 2015 i TIIVISTELMÄ HELI JAAKOLA: Hulevesien hallinta mallintamalla Tampereen teknillinen yliopisto Diplomityö, 135 sivua Heinäkuu 2015 Ympäristö- ja energiatekniikan koulutusohjelma Pääaine: Vesi- ja jätehuoltotekniikka Tarkastaja: professori Jukka Rintala Avainsanat: Hulevesi, mallinnus, valunta, viivytysrakenne, SWMM, rationaalinen menetelmä Hulevesien hallinnan ohjeistusta sekä vastuita on uudistettu Suomessa viimevuosina. Maankäyttö- ja rakennuslain päivitys astui voimaan elokuussa 2014, jolloin hulevesien hallinta siirrettiin kuntien vastuulle osaksi asemakaavoitusta. Vuonna 2012 ja 2013 julkaistiin uutta ohjeistusta hulevesien hallintaan ja mitoitukseen. Annetut mitoitusarvot perustuvat riskinarviointiin ja ovat ohjeellisia. Ohjeistus tunnistaa mallinnuksen tuomia hyötyjä hulevesien hallintaan, mutta ei ota kantaa laskentamenetelmien yms. valintaan. Työn tarkoituksena on verrata kahden hulevesien hallinnan mallinnusohjelman (A ja B) välisiä eroja, kolmen hydraulisen laskentamenetelmän (dynaaminen, kinemaattinen ja convex) vaikutuksia, kahden valunnan laskentamenetelmän (MRM ja SWMM) sekä käsin tehdyn laskennan eroja. Vaikutuksia tarkasteltiin kahdessa Nurmijärvellä sijaitsevassa esimerkkikohteessa: kaavoitettavalle Kylänpään alueelle arvioitiin viivytystarvetta ja kiertoliittymän suunnittelun yhteydessä määritettiin Rajamäen alueen verkoston kapasiteetti- ja viivytystarve. Viivytystarve laskettiin lisäksi vaihtoehtoisella laskentatavalla, joka perustui tehokkaan läpäisemättömän pinnan määrään (EIA) 16 mm sateella. Mitoitussateen valinnalla on suurin vaikutus viivytysrakenteen kokoon. Viiden vuoden ero sateen toistuvuudessa vaikutti viivytystarpeeseen 40 %. Hydraulinen laskentamenetelmä vaikutti viivytystarpeeseen verkoston toimintakyvyn, virtausnopeuden ja viipymän kautta. Menetelmien välinen ero viivytysrakenteen tilavuudessa oli 5…20 %. Valuntamenetelmä, käytetyt kertoimet ja arvot vaikuttavat suoraan muodostuvan huleveden määrään. Rationaalisessa menetelmässä huleveden suhteellinen osuus on vakio, SWMM-menetelmässä määrään vaikuttavat myös maaperän ominaisuudet kuten imeyntä ja painannesäilyntä. Menetelmien väliseen eroon vaikuttaa myös sateen määrä. Pienin viivytystarve saavutettiin ohjelmalla A, SWMM-menetelmällä käytettäessä dynaamista laskentamenetelmää. Suurin viivytystarve muodostui käsin laskemalla. Käytettäessä vaihtoehtoista, EIA:n määrään perustuvaa laskentatapaa, viivytystarve Rajamäellä pieneni 20…25 %. Nykyinen hulevesiohjeistus on puutteellista mallinnuksen ohjeistuksen suhteen. Valittu laskentamenetelmä vaikuttaa merkittävästi laskentatulosten suuruusluokkaan. Nykyinen hulevesien hallinnan mitoitusohjeistus voi johtaa hulevesijärjestelmien ylimitoitukseen. ii ABSTRACT HELI JAAKOLA: Stormwater management by modelling Tampere University of Technology Master of Science Thesis, 134 pages July 2015 Master’s Degree Programme in Environmental and Energy Technology Major: Water and Waste Management Engineering Examiner: Professor Jukka Rintala Keywords: stormwater management, runoff, modelling, storage volume, SMWW, rational method Guidelines and responsibilities for stormwater management have been reformed during the past few years in Finland. An update of land-use and construction law in August 2014 transferred stormwater management to be part of detailed land-use planning. New manuals for stormwater management and drainage design were released in 2012 and 2013. Design guidelines are based on risk assessment and are directive. New introductions recognize the benefits of modelling but there is no guidance for the selection of modelling parameters or calculation methods. The purpose of this thesis is to compare the differences between two stormwater management programs (A and B), three different hydraulic routing methods (dynamic, kinematic and convex), two hydrology methods (modified rational method and SWMM) and manual calculations. Impacts were observed in two modelling case studies in Nurmijärvi. Demand for stormwater detention volume was studied in case Kylänpää during detailed land-use planning. Capacity of stormwater network and the required volume of detention storage were defined during roundabout planning in case Rajamäki. The needed detention volume was also defined with an alternative method that is based on effective impervious area (EIA) and a 16 mm rainfall. The chosen precipitation input has the most significant impact on the amount of required detention storage volume. The effect of five years in storm frequency is 40 %. Hydraulic method influences network attributes like velocity of water and delay. Impact of used hydraulic method is 5…20 %. Hydrology method and used parameters directly affect the runoff gain. With the rational method the proportion of runoff generated from precipitation is constant. With the SWMM method the properties of the soil, like conductivity and depression depth, affects the volume gain. The amount of rainfall also affects the differences of these methods. The smallest detention storage volume was gained with program A while using the SWMM method and dynamic routing method. The biggest need for storage volume was achieved by manual calculations. In the case of Rajamäki the need for storage volume was decreased by 150 m3 or 20…25 % when using the EIA method. Guidelines for stormwater modelling are defective. The choice of the used calculation method significally affects the results and the use of current stormwater guidelines can cause oversized structures. iii ALKUSANAT Tämä työ on tehty Tampereella, Sweco Ympäristö Oy:lle. Kiitän lämpimästi työtä ohjannutta suunnittelupäällikkö Piia Alhoa Sweco Ympäristö Oy:stä ja työn tarkastajaa professori Jukka Rintalaa. Haluan myös kiittää Nurmijärven kaupunkia yhteistyöstä, sekä työtovereita tuesta ja ymmärryksestä työn eri vaiheissa. Kiitokset myös perheelleni ja ystävilleni kärsivällisyydestä ja kannustuksesta työtä tehdessä. Tampereella, 10.07.2015. Heli Jaakola iv SISÄLLYSLUETTELO 1. 2. 3. JOHDANTO ......................................................................................................... 1 HULEVESIEN HALLINNAN PERUSTEET........................................................ 2 2.1 Hulevesien hallinnan vastuut ja määräykset ................................................ 3 2.1.1 ELY-keskuksen vastuut ja velvollisuudet ...................................... 4 2.1.2 Kunnan vastuut ja velvollisuudet ................................................... 4 2.1.3 Kiinteistön omistajan vastuut ja velvollisuudet .............................. 6 2.2 Hulevesien yhteys muuhun suunnitteluun ................................................... 6 2.2.1 Kaavoitus ...................................................................................... 6 2.2.2 Pohjaveden ja pintavesien suojelu ................................................. 9 2.2.3 Rakentaminen ............................................................................. 11 2.2.4 Rakentamisen aikainen hulevesien hallinta .................................. 12 2.2.5 Ojitus .......................................................................................... 13 2.3 Hulevesien johtaminen.............................................................................. 15 2.3.1 Pintajohtamismenetelmät ............................................................ 15 2.3.2 Hulevesiverkosto ........................................................................ 19 2.3.3 Salaojat ja suotosalaojat .............................................................. 21 2.4 Viivytysrakenteet ...................................................................................... 22 2.5 Imeytys- ja suodatusrakenteet ................................................................... 24 2.5.1 Imeytysrakenteet ......................................................................... 25 2.5.2 Suodatusrakenteet ....................................................................... 26 2.5.3 Biopidätysalueet.......................................................................... 27 2.5.4 Läpäisevät päällysteet ................................................................. 28 2.6 Lammikko ja kosteikot ............................................................................. 29 2.7 Öljynerotuskaivot ..................................................................................... 31 2.8 Kasvillisuus .............................................................................................. 32 2.9 Tulviminen ja tulvareitit ........................................................................... 32 HULEVESIEN HALLINNAN MITOITUSKÄYTÄNNÖT SUOMESSA ........... 35 3.1 Mitoitusvirtaama ....................................................................................... 35 3.1.1 Mitoitussade................................................................................ 36 3.1.2 Valumakerroin ............................................................................ 38 3.2 Hulevesien johtamisjärjestelmät................................................................ 39 3.2.1 Ojat ja painanteet ........................................................................ 39 3.2.2 Rummut ...................................................................................... 41 3.2.3 Hulevesiviemärit ......................................................................... 43 3.2.4 Kiinteistökohtaiset järjestelmät ................................................... 44 3.3 Hulevesien määrällinen ja laadullinen hallinta .......................................... 45 3.3.1 Viivytysrakenteet ........................................................................ 45 3.3.2 Maanpäällisen viivytysrakenteen mitoitus ................................... 46 3.3.3 Veden viivytys huokostilassa ...................................................... 46 v 4. 5. 6. 3.4 Tulvareitti ................................................................................................. 47 3.5 Vaihtoehto viralliselle mitoitusohjeistukselle ............................................ 48 HULEVESIEN HALLINNAN TARVE .............................................................. 52 HULEVESIEN HALLINTA MALLINTAMALLA............................................. 53 5.1 Mallinnuksen vaiheet ................................................................................ 53 5.2 Käyttö....................................................................................................... 54 5.3 Tulvimisen mallinnus ............................................................................... 55 5.4 Epävarmuustekijät ja virheet mallissa ....................................................... 56 5.5 Sadanta ..................................................................................................... 57 5.6 Valunta ..................................................................................................... 58 5.6.1 Horton ........................................................................................ 59 5.6.2 Green ja Ampt............................................................................. 60 5.6.3 Rationaalinen menetelmä ............................................................ 60 5.6.4 SCS............................................................................................. 61 5.6.5 Yksikkövaluntakäyrä .................................................................. 62 5.6.6 Pintavalunta SWMM-mallissa ..................................................... 64 5.6.7 HEC-1 ........................................................................................ 66 5.7 Painovoiman vaikutus virtausolotiloihin ................................................... 67 5.8 Viskositeetin vaikutus virtausolotiloihin ................................................... 68 5.9 Hydraulinen laskenta ................................................................................ 69 5.9.1 Saint Venantin yhtälö eli dynaaminen aaltoyhtälö ....................... 69 5.9.2 Kinemaattinen aaltoyhtälö ........................................................... 70 5.9.3 Stationäärinen eli pysyvä virtaus (steady flow) ............................ 71 5.9.4 Convex-menetelmä ..................................................................... 71 5.10 Valunta-aika ............................................................................................. 72 5.11 Paikallishäviöt hydraulisessa laskennassa ................................................. 74 5.11.1 Yleinen ja geneerinen häviökaava ............................................... 75 5.11.2 HEC-22....................................................................................... 75 5.11.3 AASHTO .................................................................................... 75 5.12 Lähtötietojen tarkkuus .............................................................................. 76 MENETELMÄT ................................................................................................. 77 6.1 Mallinnusohjelmat .................................................................................... 77 6.2 Ohjelmien perusominaisuudet ................................................................... 77 6.3 Hydraulinen laskenta ................................................................................ 79 6.4 Mallin rakentaminen ................................................................................. 83 6.4.1 Ohjelma A .................................................................................. 83 6.4.2 Ohjelma B ................................................................................... 85 6.5 Mallinnustilanteet ..................................................................................... 88 6.6 Mallinnustilanne 1: uuden alueen kaavoitus .............................................. 88 6.7 Mallinnustilanne 2: rakennetun alueen kapasiteetti.................................... 91 6.8 Ohjelmien vertailussa käytettävät laskentaominaisuudet ........................... 95 6.9 Viivytystarve EIA:n perusteella ................................................................ 95 vi 7. TULOKSET JA TULOSTEN TARKASTELU ................................................... 96 7.1 Ohjeistus ohjelmien käyttöön .................................................................... 96 7.2 Ohjelmien ominaisuuksien vertailu ........................................................... 96 7.2.1 Mallin rakentaminen ................................................................... 97 7.2.2 Tietojen syöttö rakennettuun malliin ........................................... 97 7.2.3 Syötetyn tiedon muuttaminen ...................................................... 97 7.2.4 Sadetiedot ................................................................................... 98 7.2.5 Hydraulinen laskenta................................................................... 99 7.2.6 Aika-askeleen pituus ja laskenta-aika ........................................ 100 7.2.7 Määrällisen ja laadullisen hallinnan työkalut ............................. 100 7.2.8 Viivytysrakenne ........................................................................ 102 7.2.9 Kaivojen nielu- ja purkuhäviöt .................................................. 103 7.2.10 Mallinnettavat tilanteet.............................................................. 105 7.2.11 Mallinnettavien tilanteiden vertailu ........................................... 106 7.2.12 Useampi purkuputki kaivosta .................................................... 107 7.2.13 Tulosten esittäminen ................................................................. 107 7.2.14 Tulosten vertailu ....................................................................... 107 7.2.15 Tiedon siirto.............................................................................. 108 7.3 Mallinnustilanteen 1 tulokset (Kylänpää) ................................................ 110 7.3.1 Osavaluma-alueilta muodostuvat hulevesivirtaamat .................. 110 7.3.2 Viivytysrakenteet ...................................................................... 112 7.3.3 Herkkyystarkastelu ................................................................... 113 7.3.4 Viivytystarve EIA-menetelmällä ............................................... 116 7.4 Mallinnustilanteen 2 tulokset (Rajamäki) ................................................ 117 7.4.1 Tehokas sadanta ........................................................................ 117 7.4.2 Valuma-alueilta purkautuva huippuvirtaama ............................. 119 7.4.3 Virtaamat verkostossa ............................................................... 120 7.4.4 Viivytysrakenne ........................................................................ 122 7.4.5 Herkkyystarkastelu ................................................................... 123 7.4.6 Viivytystarve EIA-menetelmällä ............................................... 124 8. JOHTOPÄÄTÖKSET ....................................................................................... 127 LÄHTEET ................................................................................................................ 130 vii LYHENTEET JA MERKINNÄT AASHTO The American Association of State Highway and Transportation officials. Julkaissut hulevesien hallinnan ohjeistuksen, joka tunnetaan AASHTO nimellä. AVI Aluehallintovirasto C Valuntakerroin, joka kuvaa huleveden osuutta sateesta. Valuntakertoimessa on huomioitu erialisia häviöitä, kuten imeytyminen maahan, haihtuminen ja pidättyminen pinnan painanteisiin. CDS Chicago Design Storm. Mitoitussade, jossa sateen intensiteetti muuttuu ajan suhteen (intensiteettihuippu sateen keskellä). CN Curve Number eli käyränumero. Kuvaa maaperän ominaisuutta SCS:n hulevesien hallintamenetelmissä EIA Tehoisa eli kuivatusjärjestelmään yhdistetty osuus valuma-alueen läpäisemättömästä pinnasta. ELY Elinkeino-, liikenne- ja ympäristökeskus FHWA Federal Highway Administration. Liittovaltion tiehallinto USA:ssa. HEC-1 U.S. Hydrology Engineering Center (HEC) of Army Corps of Engineers kehittämä mallinnusohjelma. HEC-22 Hydraulic Engineerin Circular No 22 -menetelmäksi kutsuttu Yhdysvaltalainen, tiehallinnon (FHWA) julkaisema suunnitteluohjeistus. Sisältää mm. paikallishäviöiden arviointimenetelmän. IUH Instant Unit Hydrograph. Välittömästi valuma-alueelta purkautuva valuntakäyrä (hydrografi). MRL Maankäyttö- ja rakennuslaki MRM Modified rational method eli sovellus rationaalisesta menetelmästä, joka mahdollistaa virtaamakäyrän laadinnan purkupisteessä. NRCS Natural Resources Conservation Services RakMK Rakentamismääräyskokoelma. RM Rationaalinen menetelmä. Määrittää valuma-alueelta muodostuvan huippuvirtaaman valumakertoimen avulla. viii SCS Soil Conservation Service:n kehittämä valunnan arviointimenetelmä, joka perustuu empiirisiin, Yhdysvalloissa tehtyihin tutkimuksiin. SWMM Yhdysvaltain ympäristönsuojeluviraston (U.S. EPA) kehittämä ja julkaisema hulevesien hallintaohjelmisto Storm Water Management Model. Tc Valunta-aika (time of concentration), joka kaukaisimpaan osaan osavaluma-aluetta sataneelta vedeltä kestää virrata tarkastelupisteeseen. TIA Läpäisemättömän pinnan osuus valuma-alueesta (total impervious area). TR-20 Technical Release 20 -menetelmä. SCS-menetelmästä tehty mallinnusohjelma suuremmille valuma-alueille. TR-55 Technical Release 55 -menetelmä. SCS-menetelmästä tehty graafinen sovellus ja mallinnusohjelma pienille valuma-alueille. 1 1. JOHDANTO Vuonna 2003 Suomen pinta-alasta alle kaksi prosenttia oli taajaan asuttua, ja taajamissa asui 80 prosenttia koko maan väestöstä. Asutuksen keskittyminen taajamiin on ollut voimakkainta 1980- luvulla ja kolmasosa taajamien pinta-alasta on rakennettu vuosien 1980-2000 välisenä aikana. (Ristimäki et al. 2003). Saarisen (2011) mukaan taajamien määrä on vähentynyt, kun suomalaiset ovat muuttaneet taajamista kaupunkeihin ja kasvukeskukset ovat sulauttaneet läheiset taajamat itseensä. Ilmastonmuutoksen hillintä ja kuntien kasvavat kustannukset tulevat tiivistämään yhdyskuntarakennetta edelleen. Asutuksen keskittyessä läpäisemättömän maapinnan osuus on kasvanut, mikä on vaikuttanut muodostuviin hulevesimääriin. Aina 2000-luvulle saakka taajama-alueiden hulevesien hallinta Suomessa on koostunut lähinnä hulevesien tehokkaasta johtamisesta eteenpäin. Taajamien laajentuessa ja tiivistyessä, hulevesien aiheuttamiin haittavaikutuksiin on havahduttu. Hulevesien hallinta taajama-alueilla siirrettiin kunnan vastuulle maankäyttö- ja rakennuslain päivityksen yhteydessä elokuussa 2014. Hulevesien hallinnan tavoitteiden, mitoituksen ja suunnittelun uusimmat ohjeet ovat Kuntaliiton (2012) hulevesioppaassa sekä Liikenneviraston ohjeessa 05/2013 teiden ja ratojen kuivatuksen suunnittelu. Ohjeistus perustuu riskinarviointiin ja on suurimmaksi osaksi ohjeellista. Mitoituksessa käytettävät arvot pohjautuvat ulkomaisiin tutkimuksiin, jotka eivät välttämättä vastaa Suomen olosuhteita. (Sillanpää 2013). Hulevesioppaassa kehotetaan käyttämään mallinnusta hulevesien hallinnan suunnittelussa, mutta varsinaisen mitoituksen ohjeistus on annettu käsin tehtävälle laskennalle. Tässä työssä on koottu yhteen pääperiaatteet hulevesien hallinnasta, mitoituksesta, vastuista ja velvollisuuksista. Työssä on kartoitettu hulevesien mallinnuksen perusteita, käytössä olevia laskentamenetelmiä sekä valintoja, joita mallinnusta aloittaessa tehdään. Tässä työssä verrataan kahta kaupallista mallinnusohjelmaa, joissa molemmissa on hulevesien määrään ja hallintaan soveltuvia ominaisuuksia. Työssä esitetyt laskentamenetelmät on valittu mallinnusohjelmien ominaisuuksien perusteella. Kaikkia ohjelmien eri laskentamenetelmiä ja ominaisuuksia ei ole esitetty. Teoreettisen vertailun lisäksi mallinnusohjelmia on verrattu käytettävyyden ja toimintojen suhteen kahdessa mallinnustilanteessa. Ensimmäinen mallinnustilanne liittyy uuden alueen kaavoittamiseen ja toinen katualueen uudistamisen yhteydessä tehtävään kuivatusjärjestelyiden uusintaan. Molemmat mallinnustilanteet sijaitsevat Nurmijärven Rajamäellä. 2 2. HULEVESIEN HALLINNAN PERUSTEET Maankäyttö- ja rakennuslain (MRL) mukaan hulevedet ovat rakennetulla alueella maan pinnalle, rakennuksen katolle tai muulle pinnalle kertyviä sade- tai sulamisvesiä. Hulevesien hallinnalla tarkoitetaan hulevesien imeyttämiseen, viivyttämiseen, johtamiseen, viemäröintiin ja käsittelyyn liittyviä toimenpiteitä. Hulevesien hallinnan yleinen tavoite on kehittää hulevesien suunnitelmallista hallintaa erityisesti asemakaava-alueella, imeyttää ja viivyttää hulevesiä niiden kerääntymispaikalla, ehkäistä hulevesistä aiheutuvia haittoja ja vahinkoja sekä vähentää hulevesien johtamista viemäriin. (MRL 1999). Veden luonnollisessa kiertokulussa huomattava osuus sadevedestä imeytyy maaperään pohjavedeksi, osa vedestä valuu hitaasti maan pinnalla tai maakerroksissa kohti vesistöjä ja loput haihtuvat ilmaan. Kaupunkimainen rakentaminen estää veden luonnontilaisen kierron. Läpäisemättömät pinnat, kuten katot ja kadut, estävät suoran imeytyminen maaperään (FISRWG 1998, Kuntaliitto 2012). Rakenteiden kestämistä parannetaan kuivatusjärjestelyillä, jotka johtavat pinnoille satavan veden tehokkaasti eteenpäin pienentäen haihduntaa. (Liikennevirasto 2013, Kuntaliitto 2012). Läpäisemättömän pinnan osuuden vaikutus pintavalunnan muodostumiseen on esitetty kuvassa 1. Kuva 1. Läpäisemättömän päällysteen määrän vaikutus pintavaluntaan. (Mukailtu: FISRWG 1998) Taajamissa tulvat ovat yleistyneet taajama-alueiden kasvaessa ja tiivistyessä. Avo-ojiin perustuneita kuivatusratkaisuja on korvattu hulevesiviemäreillä katutilan siistimiseksi ja 3 hyötypinta-alan kasvattamiseksi. Vanhojen alueiden täydennysrakentaminen on lisännyt olemassa olevien hulevesijärjestelmien kuormitusta. Lisäksi rakentamattomia alueita, jotka ovat aikaisemmin toimineet luontaisina pintavalunnan varastoalueena, on otettu hyötykäyttöön. Viivytyskapasiteetin pienentyminen, hulevesijärjestelmän kapasiteetin riittämättömyys, puutteellinen kunnossapito ja tavanomaista suuremmat sademäärät ovat eräitä syitä tulvien syntyyn ja tulvista aiheutuvien vahinkojen kasvuun. (Kuntaliitto 2012). Hulevesien aiheuttamiin ympäristövaikutuksiin, kuten tulviin, eroosioon ja hulevesien aiheuttamaan vesistökuormitukseen on alettu kiinnittää huomiota. Hulevesien hallinta edellyttää kokonaisvaltaista suunnittelua ja hulevesien huomiointia niin kaavoituksessa, alueiden rakentamisessa kuin kunnossapidossa. Kuntaliiton laatiman hulevesioppaan (2012) mukaan hulevesien hallinnan yleisiksi periaatteiksi ovat priorisoituneet: · · · · · 2.1 hulevesien muodostumisen estäminen hulevesien määrän vähentäminen (käsittely ja hyödyntäminen syntypaikalla) johtaminen suodattavalla ja hidastavalla järjestelmällä johtaminen yleisillä alueilla oleville hidastus- ja viivytysalueille johtaminen purkuvesiin tai pois alueelta. Hulevesien hallinnan vastuut ja määräykset Elokuussa 2014 maankäyttö- ja rakennuslakiin (132/1999) liitettiin hulevesiä koskevat erityiset säännökset. Samalla vesihuoltolakia (119/2001) päivitettiin vastaamaan maankäyttö- ja rakennuslain muutoksia. Uudet määräykset ovat astuneet voimaan syyskuussa 2014. Hulevesiin liittyviä keskeisiä lakeja ja asetuksia ovat maankäyttö- ja rakennusasetus (132/1999), vesilaki (587/2011) ja laki tulvariskien hallinnasta eli tulvariskilaki (620/2010) ja -asetus (659/2010). Tulvariskilaki pohjautuu Euroopan Unionin direktiiviin tulvien arvioinnista ja hallinnasta. Muita hulevesiin liittyviä lakeja ovat laki vesienhoidon ja merenhoidon järjestämisestä eli vesienhoitolaki (1299/2004), ympäristönsuojelulaki (86/2000), luonnonsuojelulaki (1096/1996), laki kadun ja eräiden yleisten alueiden kunnossa- ja puhtaanapidosta (669/1978), maantielaki (503/2005) ja ratalaki (110/2007). Vesienhoitolaki pohjautuu Euroopan Unionin vesipuitedirektiiviin (2000/60/EY). Vesienhoitolakia on täydennetty valtioneuvoston asetuksella (1040/2006). Maankäyttö- ja rakennuslakia tarkemmat rakentamista koskevat säännökset ja ohjeet on koottu Suomen rakentamismääräyskokoelmaan. 4 2.1.1 ELY-keskuksen vastuut ja velvollisuudet Tulvariskien hallintaa koskevan lain (620/2010) mukaan ELY-keskus (Elinkeino-, liikenne- ja ympäristökeskus) tekee vesistöalueiden ja merenrannikon tulvariskien alustavat arvioinnit, laatii tulvavaara- ja tulvariskikartat sekä valmistelee ehdotukset vesistöalueiden ja merenrannikon tulvariskien hallintasuunnitelmiksi. Tulvavaarakartassa esitetään veden alle jäävät alueet sekä vedenkorkeudet tietyllä tulvan todennäköisyydellä. Tulvariskikarttaan on koottu tietyllä todennäköisyydellä esiintyvän tulvan haitan suuruus, kuten vahingolliset seuraukset ihmisten terveydelle ja turvallisuudelle, veden- ja sähkönjakelun toimintakyvylle, sekä haitat ympäristölle. Tulvariskien hallintasuunnitelmassa laaditaan toimenpiteitä, joilla voidaan vähentää tulvien todennäköisyyttä, vähentää tulvimisesta aiheutuvia riskejä sekä parantaa varautumista ja laatia toimintasuunnitelmia tulvimistilanteita varten. ELY-keskus avustaa kuntia hulevesitulvariskien alustavassa arvioinnissa, merkittävien tulvariskialueiden nimeämisessä ja tulvariskien hallintasuunnitelmien laatimisessa (Tulvariskilaki 2010). Vesienhoitoasetuksen (1040/2006) mukaan ELY-keskus luokittelee pinta- ja pohjavedet, huolehtii vesienhoitosuunnitelmaa varten laadittavien selvitysten ja toimenpideohjelman laadinnasta sekä kokoaa ehdotuksen vesienhoitosuunnitelmaksi ja laatii seurantaohjelman. Vesienhoitosuunnitelmassa voidaan antaa hulevesien johtamiseen vaikuttavia tavoitteita ja toimintaohjeita alueille, joilla hulevesien osuus pintavesien kuormittajana on merkittävä ja vesien tilaa on tarpeen parantaa (Ympäristöministeriö 2007). 2.1.2 Kunnan vastuut ja velvollisuudet Maankäyttö- ja rakennuslain (132/1999) mukaan kunta vastaa hulevesien hallinnan järjestämisestä asemakaava-alueella. Halutessaan kunta voi vastata myös muiden alueiden hulevesien hallinnan järjestämisestä. Kunnan tulee tarvittaessa ryhtyä toimenpiteisiin kunnan hulevesijärjestelmän ja vesihuoltolaitoksen hulevesiviemäriverkoston toteuttamiseksi. Hulevesijärjestelmä tulee toteuttaa asemakaavan mukaista maankäyttöä vastaavasti. Kustannukset eivät saa muodostua kohtuuttomaksi kunnalle, kiinteistön omistajalle tai haltijalle. (MRL 1999). Kunta ja vesihuoltolaitos voivat sopia, että vesihuoltolaitos vastaa huleveden viemäröinnistä määrätyillä alueilla. (Vesihuoltolaki 2001). Kunnan hulevesijärjestelmä sisältää hulevesien hallintaan tarkoitettujen alueiden ja rakenteiden kokonaisuuden lukuun ottamatta em. vesihuoltolaitoksen hulevesiviemäriverkostoja. (MRL 1999). Hulevesien hallinnalle voidaan antaa määräyksiä oikeusvaikutteisessa yleiskaavassa tai asemakaavassa. Kaavamääräysten lisäksi kunnan määräämä monijäseninen toimielin 5 voi antaa kuntaa tai kunnan osaa koskevia hulevesimääräyksiä. Määräysten valmistelussa ja laatimisessa noudatetaan samoja säädöksiä kuin rakennusjärjestyksen valmistelussa ja laatimisessa. Määräykset voivat liittyä kiinteistöltä johdettavien hulevesien määrään, laatuun, maahan imeyttämiseen, viivyttämiseen, tarkkailuun, käsittelyyn ja hulevesijärjestelmään liittymisen suhteen. Hulevesimääräyksiä ei sovelleta, jos ne ovat em. kaavojen vastaisia. (MRL 1999). Hulevesisuunnitelma on katusuunnitelmaan verrattava detaljisuunnitelma, jossa esitetään hulevesien hallinnan ratkaisut ja rakenteet, kuten esimerkiksi imeytysalueet, kosteikot, ojat, valumavesien reitit, putket ja pumppaamot. Hulevesisuunnitelma on oltava asemakaavan mukainen ja vastattava kaavan mukaisia maankäytön tarpeita. Suunnitelman laadinnassa on huomioitava katusuunnitelma ja yleisten alueiden suunnitelma. Hulevesisuunnitelman tulee täyttää toimivuuden, turvallisuuden ja viihtyisyyden vaatimukset myös sademäärän ja rankkasateiden lisääntyessä. Usein kunnan katusuunnitelmassa on esitetty hulevesijärjestelmän rakenteet, eikä erilliselle suunnitelmalle ole tarvetta. Hulevesisuunnitelman laadinnassa on noudatettavaa samaa vuorovaikutustapaa kuin kaavaa valmisteltaessa. Kunta hyväksyy hulevesisuunnitelman tarvittaessa. (MRL 1999). Naapurin kiinteistöltä valuvien hulevesien aiheuttama haitta voidaan ratkaista kunnan määräämän monijäsenisen toimielimen päätöksellä. Haitan poistamiseksi usea kiinteistö voidaan määrätä toteuttamaan yhteisiä hulevesijärjestelyitä. (MRL 1999). Kunta voi periä vuosittaista hulevesimaksua kattamaan hulevesijärjestelmästä kunnalle aiheutuneita kustannuksia. Maksua voi periä hulevesijärjestelmän vaikutusalueella sijaitsevien kiinteistöjen omistajilta tai haltijoita. Vaikutusalue ei edellytä kiinteistön konkreettista liittymistä hulevesijärjestelmään. Esimerkiksi katujen kuivatusjärjestelmät palvelevat monia kiinteistöjä ilman liittymistä kadun kuivatusrakenteisiin. (MRL 1999). Kunnan viranomainen osoittaa kiinteistön hulevesijärjestelmän ja kunnan hulevesijärjestelmän yhteensovittamiseksi tarpeelliset rajakohdat ja antaa hulevesien johtamiseen liittyviä määräyksiä (MRL 1999). Hulevesiin sovelletaan maankäyttö- ja rakennuslain mukaisia pykäliä uhkasakosta ja teettämisuhasta (182 §), tarkastusoikeudesta (183 §) sekä muutoksenhausta (190 §). Tulvariskien hallintaa koskevan lain (620/2010) mukaan kunta vastaa myös hulevesitulvariskien hallinnan suunnittelusta. Hulevesitulvariskien hallintaa varten kunta laatii: · · · · alustavan arvioinnin hulevesitulvien riskeistä tulvavaarakartat ja tulvariskikartat nimeää merkittävät tulvariskialueet sekä laatii ja hyväksyy nimetyille tulvariskialueille tulvariskien hallintasuunnitelman. 6 2.1.3 Kiinteistön omistajan vastuut ja velvollisuudet Kiinteistön hulevesien hallinnasta vastaa kiinteistön omistaja tai haltija. Muodostuvat hulevedet johdetaan kunnan hulevesijärjestelmään, jos hulevesiä ei voida hoitaa kiinteistöllä esimerkiksi imeyttämällä tai jos hulevesiä ei voida johtaa vesihuoltolaitoksen hulevesiviemäriverkostoon. Kiinteistön omistaja tai haltija voi hakea vapautusta liittymisestä, jos hulevesistä voidaan huolehtia asianmukaisesti muilla toimenpiteillä. (MRL 1999). Kiinteistökohtainen järjestelmä on toteutettava yhteensopivaksi kunnan hulevesijärjestelmän kanssa. Järjestelmän laitteiden ja rakenteiden on sovelluttava käyttötarkoitukseensa ja ylläpidettävä terveellisiä ja turvallisia olosuhteita. (MRL 1999). Kiinteistön omistaja tai haltija vastaa kiinteistönsä hulevesijärjestelmästä, sen laitteistosta ja rakenteista kunnan viranomaisen osoittamaan rajakohtaan (liittymäkohtaan) asti. Tontin tai kiinteistön omistaja ja haltija on velvollinen sallimaan hulevesisuunnitelmasta aiheutuvien töiden suorittamisen alueellaan (MRL 1999). 2.2 Hulevesien yhteys muuhun suunnitteluun Hulevesien hallinta on yhdistetty maankäyttö- ja rakennuslain päivityksen myötä osaksi kaavoitusta. Pintojen ja rakenteiden kuivatus on osa teiden, katujen ja rakennusten suunnittelua. Hulevesien tehokkaat johtamisreitit vaikuttavat hulevesivirtaaman muodon kautta vastaanottavan uoman tai vesistön vesiolosuhteisiin. Hulevesien johtaminen pohjavesialueen ulkopuolelle vaikuttaa pohjaveden muodostumisen kautta vedenhankintaan. Koska hulevedet voivat kuljettaa mukanaan haitta-aineita, liittyvät hulevedet myös pinta- ja pohjavesien laadulliseen suojeluun. Merkittävimpiä liittymiskohtia on esitetty tarkemmin seuraavissa luvuissa. 2.2.1 Kaavoitus Kunnan tehtävä on ohjata alueiden käytön suunnittelun kautta rakentamista ja luoda edellytykset hyvälle elinympäristölle ja kestävälle kehitykselle. Kaavoituksella voidaan muun muassa ohjata alueelle suunniteltavia toimintoja, vaikuttaa rakentamisen tehokkuuteen ja sijoittamiseen, varata alueita sekä antaa määräyksiä rakentamiselle. Kunnissa maankäytön suunnittelusta vastaa pätevä kaavoittaja (MRL 1999). Kaavan tulee perustua riittäviin tutkimuksiin ja selvityksiin alueelta, jolla kaavalla voidaan arvioida olevan olennaisia vaikutuksia. Kaavoituksessa on huomioitava valtioneuvoston asettamat valtakunnalliset alueidenkäyttötavoitteet, jotka ohjaavat maakuntien ja kuntien kaavoitusta sekä valtion viranomaisten toimintaa. (MRL 1999). Valtakunnalliset alueidenkäyttötavoitteet (2008) sisältävät mm. tulvariskien hallintaan ja vesiensuojeluun liittyviä tavoitteita. 7 Kaavoituksessa on huomioitava soveltuvin osin vesienhoitosuunnitelmissa ja vesienhoidon toimenpideohjelmassa annetut ohjauskeinot, jotka voivat liittyä hulevesien johtamiseen, käsittelyn kehittämiseen sekä hulevesien hallinnan suunnitteluun. Vesienhoitosuunnitelmat ja toimenpideohjelmat ovat ELY-keskuksen valmistelemia ja valtioneuvoston hyväksymiä ohjauskeinoja pinta- ja pohjavesien hyvän tilan ylläpitämiseksi. (Vesienhoitolaki 2004). Hulevesien huomioiminen kaavoituksessa edellyttää valuma-aluelähtöistä tarkastelua yleiskaavoituksesta alueiden yksityiskohtaiseen kaavoituksesta aina toteutukseen saakka Hulevesien käsittelyn edellyttämä tilavaraus vaatii orientoitumista piha-alueiden ja viheralueiden suunnitteluun. (Tornivaara-Ruikka, 2006). Pintavesien ja virtausolosuhteiden huomioiminen ei ole uusi kaavoituksen vaatimus. Jo vuoden 1986 seutusuunnittelun keskusliiton ohjeissa on neuvottu kartoittamaan mm. pintavedet, virtausolosuhteet, sadanta ja topografia. (Yleiskaavan sisältö ja esitystavat 2006). Ympäristöministeriön laatimassa asemakaavamerkinnät ja -määräykset -oppaassa (2003) ei ole annettu hulevesien hallintaan liittyviä määräyksiä tai merkintöjä. Ohjeistuksen puuttuessa kunnat ovat määritelleet itse omat hulevesien hallinnan kaavamerkintänsä (Kuntaliitto 2012). Maakuntakaava on yleispiirteisin kaavoista. Maakuntakaavassa esitetään maakunnassa tai sen osa-alueilla alueiden käytön ja yhdyskuntarakenteen kehittämisen periaatteet. Maakuntakaavan tehtävänä on yhdistää valtakunnalliset alueidenkäyttötavoitteet maakunnan alue- ja yhdyskuntarakenteeseen huomioiden maakunnan omat erityspiirteet. Maakuntakaavan laatii maakunnan liitto, sen hyväksyy maakunnan liiton liittovaltuusto ja vahvistaa ympäristöministeriö. (MRL 1999). Maakuntakaavoituksen yhteydessä tehdään yleispiirteinen hulevesien merkityksen arviointi osana tulvien hallintaa, sekä pintaja pohjavesien tilan turvaamista (Kuntaliitto 2012). Kunnan alueiden käytön ohjaamiseksi laaditaan yleiskaavoja ja asemakaavoja. Yleiskaavassa osoitetaan alueiden käytön pääpiirteet kunnassa. Yleiskaavassa voidaan antaa määräyksiä (yleiskaavamääräykset) maankäytön ja rakentamisen ohjaamista varten tietyillä alueilla sekä haitallisten ympäristövaikutusten estämistä tai rajoittamista. Yleiskaavassa sovitetaan maakuntakaavassa määriteltyjä valtakunnallisia ja maakunnallisia alueiden käytön tavoitteita kunnan omiin tavoitteisiin. Kunnan yleiskaavan tai osayleiskaavan hyväksyy kunnanvaltuusto. Useamman kunnan yhteisen yleiskaavan hyväksyy kuntien yhteinen toimielin ja sen vahvistaa ympäristöministeriö. (MRL 1999). Yleiskaavaa varten tehdään suunnittelun lähtökohtien ja tavoitteiden määrittämiseksi perusselvityksiä ja kaavan toteuttamisen vaikutusselvityksiä. Selvitysten perusteella on pystyttävä arvioimaan, ettei ehdotettu ratkaisu aiheuta merkittäviä haitallisia vaikutuksia. Yleiskaavaa varten selvitetään mm. pohjavesialueiden ominaisuudet, luonto- ja 8 maisemaselvitykset, pohjavesialueiden pilaantumisriskit, pienvesistöjen tila, tulvariskit, hulevesien käsittelytarve. (Yleiskaavan sisältö- ja esitystavat 2006). Kaavoitusta varten tehdään yleispiirteinen hulevesiselvitys, jossa esitetään valumaaluekohtaiset hulevesien hallinnan tavoitteet. Hulevesien johtaminen ja periaatteet hulevesien käsittelystä esitetään yleiskaavakartoissa ja kaavamääräyksissä. (Ilmastokestävän kaupungin suunnitteluopas 2015b). Yleiskaavatasolla hulevesien hallinta tarkoittaa käytännössä tilavarauksia hulevesien käsittelyä ja johtamista varten. Yleensä hulevesialueet merkitään osaksi viheralueita. (Kuntaliitto 2012). Oikeusvaikutteisessa osayleiskaavassa voidaan antaa määräyksiä hulevesien hallinnalle (MRL 1999). Asemakaavassa osoitetaan kunnan osa-alueen käytön ja rakentamisen järjestäminen. Asemakaavaa valmistellessa tarkennetaan aiemmissa kaavoitusvaiheessa tehtyjä selvityksiä. Koska kunta vastaa asemakaava-alueella hulevesijärjestelmän toteuttamisesta asemakaavan tarpeita vastaavasti, tulee hulevesijärjestelmien vaatimukset huomioida kaavoituksessa. Asemakaavoituksessa esitetään hulevesien hallintajärjestelmän rakenteet ja ratkaisut. Asemakaavan hyväksyy kunnanvaltuusto (MRL 1999). Tulvimisen vaikutuksiin voidaan vaikuttaa kaavamääräyksillä, alimmalla sallitulla rakentamiskorkeudella ja matalille alueille suunnitellun maankäytön valinnalla. Alin suositeltava rakentamiskorkeus tarkoittaa korkeustasoa, jonka alapuolelle ei tule sijoittaa kastuessa vaurioituvia rakenteita. Esimerkki alimmasta rakentamiskorkeudesta on esitetty kuvassa 2. (Parjanne & Huokuna 2014). Kuva 2. Alin rakentamiskorkeus sokkeliperustukselle (vasemmalla) ja maanvaraiselle rakennukselle (oikealla). Kuvassa esitetty vedenpinnankorkeus on tulvakorkeus. (Parjanne & Huokuna 2014). Rakentamistapaohjeessa voidaan havainnollistaa kaavan toteuttamisen keskeisiä periaatteita. Rakentamistapaohjeilla ei kuitenkaan ole oikeudellista vaikutusta. (Asemakaavamerkinnät ja -määräykset 2003). Rakentamistapaohje voi esimerkiksi sisältää kuvauksen tonttien hulevesien hallintavaihtoehdoista. 9 2.2.2 Pohjaveden ja pintavesien suojelu Pohjaveden suojelemiseksi vesilakin (2011) on säädetty pohjaveden muuttamis- ja pilaamiskielto. Käytännössä kiellot estävät toimenpiteet, jotka vähentävät pohjaveden muodostumista tai heikentävät sen laatua. Pohjaveden suojelu liittyy pilaamis- ja muuttamiskiellon kautta hulevesien hallintaan. Pohjaveden muodostuminen estyy, jos hulevedet johdetaan pois pohjaveden muodostumisalueelta. Haitta-aineita sisältävän huleveden imeytyminen maahan voi puolestaan aiheuttaa pohjavesiesiintymän pilaantumiseen. (Kuntaliitto 2012). Hulevedelle ei ole asetettu yleisiä laatuvaatimuksia tai -kriteerejä mikä hankaloittaa hulevesistä aiheutuvien riskien arviointia ja hallintaa (Särkiaho & Sillanpää 2012). Valtanen et al. (2010) on kerännyt koosteen erilaisten maankäyttömuotojen hulevesien haitta-aineista (taulukko 1). x x kattorakenteet x x x x x x x x nurmialue x x x x x x x x x rakennustyömaa x x x x x x x asutus Typpi Fosfori Sulfaatti Rikin oksidit Kloridi Metallit PAH-yhdisteet VOC-yhdisteet Öljyt ja hiilivedyt Pestisidit Koliformiset bakteerit Kiintoaine teollisuus Haitta-aine liikenne Hulevesiin kertyviä haitta-aineita maankäyttömuodoittain. Valtanen et al. 2010 tekemä koonti lähteistä: Massachusetts Department of Environmental Protection and Massachusettes Office of Castal Zone Management 1997, House ym. 1993, D’Arcy ym. 2000, Moy ym. 2000. ilmakehä Taulukko 1. x x x x x x x x x x x x x x x x x Yleisimpiä hulevesien sisältämiä haitta-aineita ovat kiintoaine, ravinteet ja metallit. Suurin osa haitta-aineista on yleensä sitoutunut kiintoaineeseen. (Kuntaliitto 2012). Pohjaveden suojelemiseksi kaavoituksen yhteydessä määritellään pinnat (esim. teollisuuskorttelit, kadut, pysäköintialueet), joilta hulevedet johdetaan pohjavesialueen ulkopuolelle pohjaveden pilaamiskiellon vuoksi. Samalla määritetään, paljonko kaavoituksen mukainen rakentaminen vähentää pohjaveden muodostumista. (Kuntaliitto 2012). Jos vedenhankintakäyttöön soveltuvan pohjavesiesiintymän antoisuutta tai käyttökel- 10 poisuutta vähennetään oleellisesti, on hankkeella oltava AVI:n (Aluehallintovirasto) lupa (VL 2011). Hulevesioppaassa (Kuntaliitto 2012) on esitetty erilaisille maankäyttömuodoille hulevesien hallintaratkaisuja I- ja II-luokan pohjavesialueilla (taulukko 2). Hallintaratkaisuissa on huomioitu hulevesien mahdollinen käsittely niin ettei hulevedet aiheuta pohjaveden pilaantumista. Taulukko 2. Hulevesien hallintavaihtoehtoja I- ja II-luokan pohjavesialueella (Kuntaliitto 2012). Taulukossa poisjohtaminen tarkoittaa että hulevedet johdetaan pois pohjavesialueelta. Maankäyttö Hallintaratkaisu Vilkkaasti liikennöity katutai tiealue (hiekan- ja öljynerotuskaivo) + käsittely esim. biopidätysalueella pohjavesisuojaus + hulevesien poisjohtaminen suodatus + pohjavesisuojaus viherkaista / suojaviheraluekäsittely poisjohtaminen suodatus + pohjavesisuojaus viherkaista- / suojaviheraluekäsittely suodatus, käsittely hulevesiaiheessa Katu- tai tiealue, laaja pysäköintialue Piha, korttelimittakaavan pysäköintialue, sivukadut Varastojen lastausalue (suuri haitta-aineriski) Tori, kevyenliikenteenalue Huoltamoiden piha Teollisuusalue, urheilualue Taajaman keskusta, asuinalue Lumenkaatopaikka Katot + muut ”puhtaat” pinnat (lumi + vesi) pohjavesisuojaus + poisjohtaminen esikäsittely + johtaminen hulevesiviemäriin suodatus + imeyttäminen imeyttäminen (esikäsittely+) pohjavesisuojaus + poisjohtaminen esikäsittely + viemäröinti poisjohtaminen + käsittely pv-alueen ulkopuolella käsittely + imeytys imeytys käsittely (hiekan- ja öljynerotuskaivo) + käsittely esim. biopidätysalueella imeyttäminen Pintavesissä hulevedet voivat aiheuttaa hetkellisen kuormituksen vuoksi akuutin laatuhäiriön. Pitkään jatkuva kuormitus aiheuttaa kroonisia vaikutuksia, kuten vesistöjen rehevöitymistä tai samentumista. Hulevesien aiheuttamat vaikutukset ovat yleensä kroonisia. (Valtanen et al. 2010). Hulevesien vaikutus pienvesien kuten purojen, lampien ja pienten järvien tilaan on kasvanut hulevesivirtaamien ääri-ilmiöiden myötä. Suurilla virtaamilla uomien eroosio voi kasvaa heikentäen rantojen rakennetta ja ekologista tilaa. Kuivina hetkinä virtaama uomassa voi olla vesieliöille liian matala. Pintavesien tilan parantamisessa pääpaino on hulevesien kiintoaineen poistamisessa, virtaaman tasaamisessa ja luonnonmukaisen uomaprofiilin palauttamisessa. (Kuntaliitto 2012). 11 Suomessa hulevedet johdetaan yleensä käsittelemättömänä luontoon. Hulevesien käsittelytoimenpiteet perustuvat kunnan viranomaisten harkintaan. Käsittelytarpeen arviointi perustuu vastaanottavan vesistön ominaisuuksiin, havaittuihin tai arvioituihin haittavaikutuksiin sekä eri haittavaikutusten ehkäisemisen tärkeysjärjestykseen. Ympäristölupien yhteydessä on voitu antaa myös hulevesiä koskevia velvoitteita. (Kuntaliitto 2012). 2.2.3 Rakentaminen Maankäyttö- ja rakennuslaissa (1999) määritellään rakentamista koskevat yleiset edellytykset, olennaiset tekniset vaatimukset sekä rakentamisen lupamenettely ja viranomaisvalvonta. Tarkemmat säännökset ja ohjeet on koottu Suomen rakentamismääräyskokoelmaan (RakMK). Asetuksena annetut ja Suomen rakentamismääräyskokoelmaan kootut säännökset ovat velvoittavia, mutta ministeriön antamat ohjeet eivät. Rakentamismääräyskokoelman määräykset koskevat uuden rakennuksen rakentamista. Korjausja muutostöissä määräyksiä sovelletaan tarvittaessa. Maankäyttö- ja rakennuslain (1999) 103 §:n mukaan kiinteistön omistaja tai haltija vastaa kiinteistön hulevesien hallinnasta. Hulevedet sisältävät lain mukaan myös rakenteiden kuivatusvedet. Ympäristöministeriön pohjarakenneasetuksen (2014) mukaan pohja- ja maarakenteet on suunniteltava niin, että maasta rakenteisiin siirtyvän kosteuden haitalliset vaikutukset voidaan ehkäistä, sekä välttää maan routimisesta aiheutuvat haitat ja rakenteiden vauriot. Pohjarakennesuunnitelmassa esitetään yleensä rakenteen kuivanapito. (RakMK A2 2002). Kiinteistöjen sadevesilaitteistoista ja perustusten kuivatusvesilaitteistoista on annettu tarkempia määräyksiä rakennusmääräyskokoelman kohdassa D1 (RakMK D1 2007). Yleinen määräys on, että sadeveden poisto on järjestettävä kiinteistön alueella hyvin toimivalla tavalla, eikä siitä saa aiheutua vahingon- tai tapaturmanvaaraa, tulvimista tai muuta haittaa. Sadevesilaitteisto on mitoitettava siten, että viemäriin johdettava mitoitussadetta vastaava virtaama ei aiheuta viemärin tulvimista. Luvanvaraisessa rakentamisessa (rakennukset, tilat) pääsuunnittelija vastaa suunnitelmien riittävästä laadusta ja laajuudesta, sekä rakentamiselle asetettujen vaatimusten täyttymisestä. Sadevesijärjestelmien suunnittelu kuuluu vastaavan LVI-suunnittelijan vastuualueeseen, mikäli vastuualuetta ei jaeta pienempiin osiin. Vastaava suunnittelija huolehtii, että suunnitelmat muodostavat keskenään toimivan kokonaisuuden. (RakMK A2 2002). Paikallisiin olosuhteisiin soveltuvia määräyksiä rakentamisen suhteen annetaan kunnanvaltuuston hyväksymässä rakennusjärjestyksessä (MRL 1999). Rakennusjärjestyksen määräykset voivat koskea esimerkiksi hulevesien johtamista ja käsittelyä tontilla. Ra- 12 kennusjärjestyksen määräyksiä ei sovelleta, mikäli oikeusvaikutteisessa yleiskaavassa, asemakaavassa tai Suomen rakentamismääräyskokoelmassa asia on määrätty toisin (MRL 1999). Kunta vastaa katujen suunnittelusta. Katusuunnitelmassa on usein esitetty hulevesijärjestelmän rakenteet, eikä erilliselle hulevesisuunnitelmalle ole tarvetta. (MRL 1999). Maankäyttö- ja rakennuslain (1999) mukaan kunta on vastuussa rakentamisen ohjauksesta ja valvonnasta alueellaan ja rakentamista varten on oltava rakennuslupa. Rakennuslupia on neljänlaisia: rakennuslupa, toimenpidelupa, purkamislupa ja maisematyölupa sekä näiden lisäksi ilmoitusmenettely. Lupamenettelyllä varmistetaan että hankkeessa noudatetaan rakentamisen säännöksiä ja valvotaan kaavojen toteutumista. Luvan myötää kunnan viranomainen (MRL 1999). Rakennuslupa-asiakirjoissa vesien käsittely ja sadevesikaivot merkitään asemapiirustukseen. (RakMK A2 2002). 2.2.4 Rakentamisen aikainen hulevesien hallinta Rakennustyömailta purkautuvat hulevedet voivat sisältää kiintoaineen ja ravinteiden lisäksi rakennustoiminnasta muodostuvia haitta-aineita kuten kiinteitä jätteitä, öljyjä, rasvoja, pesuvesiä ja rakennuskemikaaleja. (EPA 833-F-00-008). Sillanpään (2013) mukaan rakennustyön vaiheesta riippuen vedenlaatu heikkeni merkittävästi. Rakennustyömaalta huuhtoutuu aluksi enemmän kiintoaine- ja fosforikuormitusta, typpikuormituksen osuuden kasvaessa vasta myöhemmin. Pitoisuudet olivat suurimpia erityisesti kesällä tai keväällä ja auratussa lumessa. Ravinnekuormituksesta osa on ns. lisäkuormitusta (jätevesikontaminaatio, räjäytystyöt yms.) ja osa muodostuu maan kaivamisesta aiheutuvasta eroosiosta. Pääosa työmaalla tehtävistä töistä edellyttää viranomaislupaa tai lausuntoa. Näissä luvissa ja lausunnoissa voidaan antaa määräyksiä myös työmaa-aikaisien hulevesien käsittelystä, johtamisesta ja laadusta. Työmaalla muodostuvien vesien hallinnasta voidaan antaa määräyksiä kunnan rakennusjärjestyksessä. (Helsingin kaupunki 2013). Pitkäaikaiset työmaat voivat edellyttää ympäristönsuojelulain mukaisen ympäristöluvan, jos rakentaminen voi aiheutua vesistön pilaantumista. Maankäyttö- ja rakennuslain (1999) mukaisia lupia ovat rakennuslupa (125 §), toimenpidelupa (126 a §) ja maisematyölupa (128 §). Muita lupia ja suostumuksia ovat esimerkiksi kaivulupa yleisellä alueella kaivamiseen, vesien johtaminen hule-, jäte- ja/tai sekaviemäriin ja suostumus vesien johtamiseksi kunnan omistamalle tontille (maaperään/ojaan). Työmaavesien käsittelysuunnitelma voidaan liittää osaksi lupahakemusta, ilmoitusta tai rakennustyömaan työmaasuunnitelmaa. Helsingin kaupunki (2013) on laatinut työmaavesien hallintaa varten ohjeen, johon on koottu ohjeistusta työmaavesien käsittelyyn. Käsittelyä varten tulee mm. arvioida työ- 13 maalla muodostuvien vesien määrä ja laatu, valita käytettävät laitteistot sekä suunnitella laitteistojen käyttö- ja huoltotoimenpiteet. Ohjeessa on annettu työmaavesille laatuvaatimukset ja esimerkkejä käsittelytavoista. Käsittelytavat on koottu taulukkoon 3. Taulukko 3. Esimerkkejä työmaavesien käsittelystä (Helsingin kaupunki 2013) Poistettava aine tai ominaisuus Käsittelymenetelmä Kiintoaine ja siihen sitoutuneet haitta- Lasketusaltaat aineet ja ravinteet Viivytys Hiekanerotus Suodatus Kemikaalinen saostus eli flokkaus Märkäsykloni Öljy Öljynerotin Aktiivihiilisuodatin Muut orgaaniset yhdisteet Aktiivihiilisuodatin Haihtuvat orgaaniset yhdisteet (VOC) Ilmastus + aktiivihiilisuodatin katalyyttinen poltto Liuenneet metallit Saostaminen kemikaaleilla Ultrasuodatus Käänteisosmoosi Alhainen tai korkea pH pH:n säätö Ravinteet (typpi ja fosfori) Biologinen ja/tai kemiallinen puhdistus (saostus, ilmastus, laskeutus) Koska työmaavesien käsittely voi olla hankalaa toteuttaa työmaaoloissa, vedet voidaan kuljettaa myös muualle käsiteltäväksi (Helsingin kaupunki 2013). 2.2.5 Ojitus Ojituksella tarkoitetaan vesilain (2011) mukaan ojan tekemistä sekä ojan, noron tai puron suurentamista maan kuivattamiseksi tai alueen käyttöä muuten haittaavan veden poisjohtamiseksi. Noron tai puron perkaaminen määritellään ojitukseksi jos perkaamisesta ei aiheudu yläpuolella olevan järven keskivedenkorkeuden alenemista. Ojituksen luvanvaraisuus ja ilmoitukset Ojitustoiminta vaatii aluehallintoviraston luvan, jos ojitus voi aiheuttaa pilaantumista vesialueella. Vesialueella tarkoitetaan mitä tahansa muuten kuin tilapäisesti veden peittämää aluetta, eli pilaantumisvaara koskee myös esimerkiksi uomia ja ojia. (VL 2011). Pilaantuminen on määritelty ympäristönsuojelulaissa (2014) ja se tarkoittaa esimerkiksi terveyshaittaa, haittaa luonnolle ja sen toiminnoille, yleisen viihtyvyyden, kulttuuriarvojen ja virkistyskäytön vähentymistä, haittaa omaisuudelle, luonnonvarojen käytön estymistä tai muuta näihin rinnastettavaa edun loukkausta. 14 Jos ojan voidaan katsoa muuttuneen luonnontilaisen kaltaiseksi uomaksi, voi ojan kunnossapito olla luvanvaraista. Ojitus on luvanvaraista kun ruoppausmassojen määrä ylittää 500 m3. (VL 2011). Jos ojitustoiminta ei ole luvanvaraista, hankkeesta vastaavan on ilmoitettava ojituksesta kirjallisesti ELY-keskukselle vähintään 60 päivää ennen ojituksen alkamista. Mikäli ojituksesta on määrätty tiesuunnitelmassa tai ratasuunnitelmassa, ojituksesta ei tarvitse tehdä ilmoitusta. (VL 2011). Ojitusyhteisö Yhteistä ojitusta varten on perustettava ojitusyhteisö, kun hyödynsaajia on vähintään kolme ja (i) ojitukseen tarvitaan lupa, (ii) sopimusta yhteisestä ojituksesta ei saada aikaan tai (iii) hyödynsaajan vaatimuksesta. Myös valvova viranomainen voi vaatia ojitusyhteisön perustamista. Ojitusyhteisön osakkaita ovat ne, jotka ojituksesta hyötyvät. (VL 2011). Ojitusyhteisö perustetaan ojitustoimituksessa. Toimituksessa käsitellään ojitussuunnitelma, sen toteutusedellytykset ja päätetään kustannusten jakamisesta. Ojitusyhteisö vastaa myös ojan kunnossapidosta. Ojitusyhteisö on käytännössä ikuinen: jos ojitusyhteisö puretaan, ojat on saatettava luonnontilaisen kaltaiseen tilaan. (VL 2011). Ojitussuunnitelma ja ojitus toisen alueella Ojitussuunnitelma laaditaan, jos ojitus edellyttää luvan tai ojitustoimituksen päätöstä tai ojitus on laaja. Suunnitelma sisältää tiedot hankkeesta, toteutustavasta, kuivatussyvyydestä, hyödyistä ja arvion vaikutuksista. (VL 2011). Toisen alueella sijaitsevan ojan tai puron perkaaminen ja toisen alueelle rakennettavaa uutta ojaa varten tulee pyytää maanomistajan lupa. Jos ko. ojitus ei vaadi ojitustoimitusta tai lupaa, kunnan ympäristönsuojeluviranomainen ratkaisee mahdolliset ristiriitatilanteet. Jos ojitus tehdään asemakaava-alueella, ojan sijoittamisesta päätetään maankäyttöja rakennuslain nojalla. (VL 2011). Luonnonmukainen vesirakentaminen Ojan rakentaminen tai kunnossapito voidaan toteuttaa luonnonmukaisena. Luonnonmukaisen vesirakentamisten käyttö kuivatushankkeissa mahdollistaa uoman vedenjohtokyvyn turvaamisen parantaen samalla ojien vedenlaatua. (Näreaho et al. 2006). Luonnonmukaisissa menetelmissä uomaan palautetaan mutkittelevan linjauksen lisäksi kapeampi osio alivirtaamaa varten, tulvatasanteita, pohjakynnyksiä ja lietekuoppia (Kuva 3). Eroosion vähentämiseksi virtausnopeutta ojassa pienennetään esimerkiksi pohjakynnyksillä. Kasvillisuudella voidaan sitoa ojan reunoja. (Näreaho et al. 2006). 15 Kuva 3. Ojituksen kehitys. Kuvassa A on luonnontilainen uoma ja B on perinteisesti perattu uoma. Kuvassa C perattu uoma on alkanut kasvaa umpeen ja kesävirtaamaa vastaava pienempi alivirtaamauoma on muodostunut. Kuvassa D uomaa on kunnostettu luonnomukaisesti: tulvien aikaista vedenjohtokykyä on parannettu leventämällä uomaa alivirtaamauoman yläpuolelta (tulvatasanko). Alivirtaamauoman annetaan jatkaa luontaista kehittymistään tai uoma voidaan kaivaa mutkittelevaksi. (Näreaho et al. 2006). 2.3 Hulevesien johtaminen Johtamisjärjestelmillä tarkoitetaan rakenteita, joilla hulevesiä kootaan ja johdetaan pois hulevesien muodostumisalueilta. Johtamisjärjestelmät voidaan jakaa pinta- ja putkijärjestelmiin. Molemmat hulevesien johtamisjärjestelmät pyritään toteuttamaan painovoimaisesti. (Kuntaliitto 2012). Pintajohtamisjärjestelmiä ovat avo-ojat, purot, viherpainanteet, kourut kanavat, muut avouomat ja rummut. Putkijärjestelmät koostuvat suurimmaksi osaksi maanalaisista putkista (hulevesiviemärit, salaojaputket), erilaisista kaivoista sekä venttiileistä, ylivuotorakenteista, pumppaamoista ja muista erikoisrakenteista. (Kuntaliitto 2012). 2.3.1 Pintajohtamismenetelmät Pintajohtamismenetelmien tarkoituksena on hidastaa huleveden virtausta, joka mahdollistaa epäpuhtauksien laskeutumisen ja imeytymisen maaperään. Virtauksen hidastumista voidaan tehostaa kasvillisuudella ja pienellä pituuskaltevuudella. Pintajohtamisjärjestelmät soveltuvat alueille, joissa maankäyttö ja rakentaminen ovat suhteellisen väljää. Menetelmän tulvaherkkyys on huomattavasti hulevesiviemäriä pienempi. Hulevesiä suositellaankin johdettavaksi pintajohtamisjärjestelmissä putkijärjestelmien sijaan (Kuntaliitto 2012). Valokuvia pintajohtamismenetelmistä on kuvassa 4. 16 Kuva 4. Viherpainanne (vasemmalla) ja avo-oja (oikealla). Molemmat kuvat ovat Vantaalta. (Ilmastonkestävä kaupunki 2015a). Ojat ovat perinteisiä hulevesien johtamisrakenteita. Ojia voidaan käyttää hulevesien johtamisen lisäksi rakenteiden kuivaamiseen – tämä voi edellyttää syvää ojarakennetta. (Kuntaliitto 2012). Ojan pohjan leveys on vähintään 0,5 m, sivuluiskien kaltevuuteen vaikuttaa maalaji ja ojan syvyys. Luiskakaltevuudet vaihtelevat 1:1…1:3 välillä. Ojan pituuskaltevuus on vähintään 0,3 %. (InfraRYL 2009). Ojissa virtaava vesi voi aiheuttaa voimakasta eroosiota ja sortumia. Varsinkin syvät, jyrkkäreunaiset ojat voivat olla kaupunkikuvaa rumentavia, turvallisuutta heikentäviä ja hankalia pitää kunnossa. (Kuntaliitto 2012). Painanteet ovat matalia ja loivaluiskaisia hulevesien johtamisrakenteita. Matalan rakenteensa vuoksi painanteita ei ole tarkoitettu rakenteiden kuivatukseen. Painanteet ovat yleensä nurmetettuja tai muuten verhoiltuja. Painanteen suositeltava pituuskaltevuus on 1-3 %, leveys voi vaihdella metristä kymmeniin metreihin. (Kuntaliitto 2012) Esimerkki betonisesta painanteesta on kuvassa 5. 17 Kuva 5. Painanne betonikivistä. Betonikivien alla on 30-50 mm asennusalusta (asennushiekka tai maakostea betonimassa). Rakennekerrokset pohjarakennesuunnitelman mukaan. (Lemminkäinen 2010). Marylandin hulevesien suunnitteluohjeessa (MDE 2000b) kasvillisuuspeitteisille painanteelle on annettu seuraavat mitoituskriteerit: (i) sivuluiskien tavoitekaltevuus on alle 1:3, (ii) 1/10 a toistuva sade ei saa aiheuttaa eroosiota, (iii) painanteen tulee tyhjentyä 48 tunnin kuluessa. Tarvittaessa rakenteen alle voidaan toteuttaa salaojitus. Ohjeistusta vastaava poikkileikkaus on esitetty kuvassa 6. Kuva 6. Esimerkki painanteen nurmiverhoillusta poikkileikkauksesta. Virtausnopeus ei saa aiheuttaa eroosiota 1/10a vuoden toistuvuuden sateilla. (MDE 2000b). Kanavat ovat linjaukseltaan suoraviivaisia, betonista tai kivestä rakennettuja avouomia. Kanavien reunat ovat hyvin jyrkät tai pystysuoria. Tehokkaan poikkipinta-alan ja rakennetun ulkonäön ansiosta kanavia käytetään keskusta-alueilla. (Kuntaliitto 2012). Esimerkkejä kanavarakenteesta on kuvassa 7. 18 Kuva 7. Puroa varten rakennettu kanava Espoon Leppävaarassa (vasemmalla) (Ilmastonkestävä kaupunki 2014). Poikkileikkaus katualueen reunaan rakennetusta hulevesikanavasta (oikealla) (Hyöty et al. 2007). Rakennetut purot ja norot voivat olla luonnonuomien kaltaisia linjaukseltaan mutkittelevia uomia. Noroja voidaan rakentamisen lisäksi muokata ojista muotoilemalla ja linjausta muokkaamalla. Noroihin voi liittyä levennyksiä, lampia, tulvatasanteita, sekä runsasta kasvillisuutta. Norojen pituuskaltevuus on yleensä vain muutamia prosentteja. Pienen pituuskaltevuuden, mutkaisuuden ja kasvillisuuden vuoksi virtaus noroissa on ojaa hitaampi. Rakennetut norot soveltuvat hulevesien pääpurkureiteiksi ja ne sijoittuvat yleensä virkistysalueille. Ajoittaisten suurten virtaamien vuoksi noron reunat ja mahdolliset pohjan kynnykset voivat vaatia eroosiosuojausta. Alivirtausuoma tulee toteuttaa riittävän kapeana, jotta vesisyvyys säilyisi riittävänä myös kuivina ajankohtina. (Kuntaliitto 2012). Kouru on pienten pintavesivirtaamien johtamiseen tarkoitettu matala ja kapea painane (kuva 8). Kouruja voidaan valmistaa betonista tai kivestä. Kouruja käytetään esimerkiksi kiinteistöjen kattovesien tai pysäköintialueen hulevesien johtamiseen viheralueille. Kouruja voidaan varustaa ritiläkansilla, jolloin kourun yläpinnasta tulee tasainen. (Kuntaliitto 2012). 19 Kuva 8. Esimerkkejä kouruista. Betoninen vesikouru (vasemmalla) (Rudus 2015) Kourun asennusohjeet (oikealla)(Lemminkäinen 2010). 2.3.2 Hulevesiverkosto Hulevesiverkosto suunnitellaan keräämään sadevedet tehokkaasti kuivatettavilta pinnoilta. Hulevesiverkosto koostuu maanalaisista putki- ja kaivorakenteista. Verkoston rakenne on esitetty kuvassa 9. Kuva 9. Hulevesiviemäriverkoston rakenne. Muokattu Karttunen et al. 2004. Hulevesi johdetaan verkostoon sakkapesällisten hulevesikaivojen kautta. Kaivot ovat yleensä muovia tai betonia. (Liikennevirasto 2013). Sakkapesä kerää hulevesien mukana tulevan kiintoaineen, muuten kiintoaine voi sedimentoitua viemäriin ja pienentää viemärin välityskykyä (Kuntaliitto 2012). Asfalttialueilla kaivoja sijoitetaan vähintään yksi 600…800 m2:lle. Tiealueilla kaivoja sijoitetaan veden virtaussuunnassa vähintään 100 m välein. (Liikennevirasto 2013). 20 Hulevesikaivoista vesi johdetaan yhdys- eli viiksijohtoja pitkin verkostoon tarkastuskaivon tai -putken kautta (Kuntaliitto 2012). Tarkastuskaivoja rakennetaan putkien haaraumiin, linjan vaaka- ja pystytaitteisiin, sekä katusuunnitelman edellyttämiin kohtiin kuten jyrkkiin alusrakenteen muutoskohtiin. Tarkastuskaivoja on verkostossa 50…100 metrin välein. Myös tarkastuskaivoissa on lietepesät. (Liikennevirasto 2013). Esimerkkejä kaivorakenteista on kuvassa 10. Kuva 10. Esimerkki muovisesta hulevesikaivosta (vasemmalla), tarkastuskaivosta (keskellä) ja tarkastusputkesta (oikealla) (InfraRYL 2009). Suositeltu virtausnopeus hulevesilinjoissa on 1…5 m/s. Tätä suuremmilla virtausnopeuksilla putkimateriaali alkaa kulua. (Kuntaliitto 2012). Hulevesiviemärin asennussyvyyteen (etäisyys maanpinnasta putken pohjaan) vaikuttavat routaraja, maaperä, lumipeitteen paksuus ja lämpöeristys. (Liikennevirasto 2013). Hulevesiverkosto mitoitetaan johtamaan vain tavanomaiset sateet. Mitoitusta suuremmilla rankkasateilla järjestelmä saa tulvia. Rakenteiden ja rakennusten suunnittelussa tulee ottaa huomioon hulevesijärjestelmän sallittu tulvimiskorkeus eli padotuskorkeus. Padotuskorkeus määritellään liitoskohtalausunnossa ja se on usein 10 cm liittymiskohdan maanpinnan tason yläpuolella. Ylivuotoja varten verkostoon voidaan rakentaa ylivuotokynnys, joiden kautta tulvivat vedet johdetaan hallitusti pois verkostosta (Kuntaliitto 2012). Hulevesijärjestelmissä voi olla pumppaamoita. Pumppaamoissa on yleensä kaksi pumppua, joista toinen on varapumppu. Pumppaamot liitetään kaukovalvontaan. Myös pumppaamoiden mitoituksessa sallitaan lyhytaikainen tulviminen pumppaamon ympäristöön. (Kuntaliitto 2012). 21 2.3.3 Salaojat ja suotosalaojat Salaojat ja suotosalaojat ovat maan sisäisiä ojia, jotka keräävät vettä koko pituudeltaan. Rakenteiden kuivattamiseen edellytys on, että sala- tai suoto-ojalla on vettä läpäisevä yhteys kuivattavaan kohteeseen. (Liikennevirasto 2013). Mikäli salaoja kerää pohjavesiä, putki ei saa jäätyä talvella. Suurin jäätymisriski on yleensä imeytyskohdan ja purkuaukon välillä. Imeytystä suunnittelussa on estettävä salaojan yläpuolisen suotautumistien jäätyminen. (Liikennevirasto 2013). Suoto-oja rakennetaan sorasta, kivistä tai sepelistä ja suodatinkankaasta (InfraRYL 2009). Suoto-ojia käytetään yleensä alle 100 m matkoilla, kun pituuskaltevuus on vähintään 2 %. (Liikennevirasto 2013). Suotosalaojien rakenne on esitetty kuvassa 11. Kuva 11. Suotosalaojan poikkileikkauksia (InfraRYL 2009). Salaojat rakennetaan yleensä 100 mm reijitetystä salaojaputkesta (Liikennevirasto 2013). Salaojaputki asennetaan 0,4 % vähimmäiskaltevuuteen ja salaojan ympärystäyttö tehdään salaojahiekasta, -sorasta tai -sepelistä. (InfraRYL 2009). Salaojat sijoitetaan haluttuun kuivatussyvyyteen, ellei jäätymistukosten vaara tai muu syy vaadi tätä suurempaa syvyyttä (Liikennevirasto 2013). Putkisalaojan poikkileikkauksia on esitetty kuvassa 12. Kuva 12. Pohjavesiä keräävän putkisalaojan (vasemmalla) ja pintavesiä keräävä putkisalaoja (oikealla) poikkileikkaus (InfraRYL 2009). 22 Salaojiin rakennetaan lietepesällisiä lietekaivoja vähintään 50 m välein (InfraRYL 2009). Salaojavedet puretaan sadevesiviemäriin, ojaan tai hulevesien viivytysrakenteeseen, kuten kosteikkoon tai laskeutusaltaaseen. Salaojavesiä ei kannata purkaa yleiseen avo-ojaan juuri ennen rumpua, koska rumpu voi jäätyä talvella umpeen. Esimerkiksi peltosalaojan kokoojaoja kannattaa johtaa tien alitse omassa putkessa, jolloin avo-ojan rumpua ei joudu sijoittamaan salaojan määräämään syvyyteen. (Liikennevirasto 2013). 2.4 Viivytysrakenteet Viivytysrakenteiden tarkoituksena on hidastaa ja tasata hulevesivirtaamaa. Rakenne tasaa lähtevää virtaamaa, kun sateilla veden tulovirtaama on suurempi kuin lähtövirtaama. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Viivytysmenetelmät voidaan karkeasti luokitella painanteisiin, lammikoihin, kosteikkoihin, rakennettuihin altaisiin ja kaivantoihin. Näistä kosteikoissa, lammikoissa ja altaissa on tyypillisesti pysyvä vesipinta. (Kuntaliitto 2012). Kosteikkoja ja lammikkoja on käsitelty tarkemmin luvussa 2.6. Veden virtausta rakenteesta voidaan säädellä padolla. Pohjapadossa eli ylisyöksypadossa vesi purkautuu patorakenteen korkeimman kohdan (patokannaksen) yli. Pintapadossa vesi kuljetetaan putkessa padon korkeimman kohdan alapuolelta. Purkurakenteita voi olla useampia: tavanomaista virtaamaa ja tulvavirtaamaa varten. Veden poisto tapahtuu viivytysrakenteen pinnalta, jotta pohjalle laskeutunut kiintoaine ei lähde liikkeelle. (Hagelberg 2012). Erillisten viivytysrakenteiden lisäksi avouomien virtaamaa voidaan hidastaa ja viivyttää rakentamalla uoman pohjalle pohjapatoja tai -kynnyksiä. (Kuntaliitto 2012). Esimerkkejä patorakenteista on kuvassa 13. Kuva 13. Luonnonkivestä tehty pohjapato (vasemmalla), sekä vanerilevystä ja kivistä rakennettu pohjapato valtaojassa (oikealla) (Hagelberg et al. 2012). 23 Viivytysmenetelmillä voidaan parantaa huleveden laatua, kun kiintoaine ja siihen sitoutuneet epäpuhtaudet laskeutuvat virtausnopeuden pienentyessä. Viivytysmenetelmiin liittyy yleensä kasvillisuutta, joka tehostaa puhdistusvaikutusta sitomalla ravinteita ja hidastamalla virtaamaa. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Viivytyspainanne on matala ja loivaluiskainen syvennys. Painanne on usein kasvillisuuden peittämä, tai painanteen verhoilussa voidaan käyttää esimerkiksi kiviaineksia. Painanteen pohjaan rakennetaan yleensä pohjapato, purkuputki tai purkuaukko, jota pitkin viivytetty vesimäärä voi hitaasti tyhjentää. Vaihtoehtoisesti voidaan käyttää suotopatoa, joka on karkeasta maa-aineksesta tehty patorakenne, jonka läpi vesi voi suotautua. Padon korkeuden tulisi olla enintään noin puolet painanteen kokonaissyvyydestä. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Havainnepiirustus viivytyspainanteesta on esitetty kuvassa 14. Kuva 14. Havainnepiirros painanteesta ja viivytysalueesta (MDE 2000a). Rakennetut altaat ovat betonista tai kivestä rakennettuja hulevesien viivyttämistä varten tarkoitettuja vesialtaita. Altaat voidaan tehdä ulkonäöltään myös lammikoiden kaltaisiksi. Mikäli altaassa pyritään säilyttämään pysyvää vesipintaa, tulee allas rakentaa vesitiiviisti. Altaiden vesisyvyys on yleensä matala, vain muutamia kymmeniä senttimetrejä. (Kuntaliitto 2012). Viivytyskaivannot ovat maanalaisia hulevesien viivytysrakenteita kuten tunneleita, putkia, säiliöitä tai kasettirakenteita. Esimerkkejä viivytyskaivannoista on kuvassa 15. Hulevedet johdetaan kaivantoon hulevesiviemäreillä tai salaojilla. Maanalaiset rakenteet soveltuvat tiiviisti rakennetuille kaupunkialueilla, joissa maanpäällisille ratkaisuille ei ole tilaa. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). 24 Kuva 15. Esimerkkejä viivytyskaivannoista. StormTech®-hulevesitunneli (vasemmalla) (RT 38572 2014), kiinteistökohtainen hulevesien viivytyssäiliö (oikealla) (PipeLife 2014). Viivytysrakenteet tulee varustaa ylivuotoreitillä sekä kunnossapitotöitä varten tyhjennysputkella. Viivytystilavuuden tulee tyhjentyä viimeistään vuorokauden kuluttua täyttymisestä, jotta tilavuus on käytettävissä seuraavan rankkasateen sattuessa. (Kuntaliitto 2012). Huleveden viivytysrakennetta ei kannata mitoittaa varmuuden vuoksi liian suurina. Suurille virtaamille rakennettu järjestelmä ei välttämättä viivytä tavanomaisilla sateilla muodostuvia virtaamia, eikä sillä ole välttämättä haluttua suojavaikutusta tavanomaisen sateen aiheuttamaan eroosioon. (Kuntaliitto 2012). 2.5 Imeytys- ja suodatusrakenteet Imeyttämisen tavoitteena on imeyttää pintavalunnaksi muodostunut hulevesi takaisin maaperään ja estää pohjaveden pinnan aleneminen. Huleveden suotautuessa maakerrosten läpi vesi puhdistuu maaperän fysikaalisten, kemiallisten ja biologisten ominaisuuksien ansiosta. Alueilla, joilla maalajit ovat läpäiseviä ja vedet hyvälaatuisia, hulevedet voidaan imeyttää suoraan maahan. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Imeytysrakenne voidaan myös salaojittaa, mikäli maaperän vedenläpäisykyky ei ole riittävä. Salaojitustason alapuolelle tulee jättää riittävä varastotilavuus imeytettävälle vedelle. Pohjavesialueilla, sekä heikosti vettä läpäisevällä maaperällä hulevedet voidaan suodattaa. Huleveden puhdistuminen perustuu samoihin mekanismeihin kuin imeyttämisessä. Suodatusrakenteen pohja voi olla eristetty maasta ja hulevedet kerätään rakenteen pohjalta salaojilla. (Kuntaliitto 2012). Kuvassa 16 on esitetty imeyttävä järjestelmä suodattava järjestelmä ja näiden yhdistelmä. 25 Kuva 16. Imeyttävä järjestelmä (vasemmalla), suodattava ja viivyttävä järjestelmä (keskellä) ja näiden yhdistelmä (oikealla) (Kling et al. 2015). 2.5.1 Imeytysrakenteet Imeytys on tehokkain tapa hallita hulevesiä, koska se vähentää huleveden muodostumista (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Imeytysmenetelmiä vodaan toteuttaa hajautettuna järjestelmänä (esim. kiinteistökohtainen imeytys) tai keskitettynä ratkaisuna, jolloin yhdessä kohdassa imeytetään laajemmalta alueelta muodostuvia hulevesiä. Imeytysrakenteista on tarkasteltu kahta päätyyppiä: imeytyskaivantoja ja imeytyspainanteita. (Kuntaliitto 2012). Esimerkkejä imeytysrakenteista on koottu kuvaan 17. Imeytyskaivannoissa hulevedet johdetaan pinnalta avoimeen kaivantoon, joka on täytetty karkealla kiviaineksella tai muulla huokoisella materiaalilla kuten muovikennostoilla. Kaivantoon johdettu vesi varastoituu täytemateriaalin huokostilaan ja imeytyy hiljalleen ympäröivään maaperään. (Kuntaliitto 2012). Hulevedet johdetaan maanalaiseen imeytyskaivantoon hulevesiviemäreillä tai salaojilla. Imeytyskaivannot tulee varustaa esikäsittelyllä kiintoaineen poistamiseksi, koska kiintoaine voi tukkia rakenteen. Sopivia esikäsittelymenetelmiä ovat hiekanerotuskaivo, pintavalutuskaista tai tasausallas. Imeytyskaivannot varustetaan tarkkailuputkella vedenpinnan seuraamiseksi ja ylivuoto- tai ohivirtausjärjestelmällä. (Kuntaliitto 2012). 26 Kuva 17. Esimerkkejä imeytysrakenteista. Tyyppikuva imeytyskaivosta (vasemmalla ylhäällä) (InfraRYL 2009). Kuva hulevesikasettijärjestelmästä (oikealla ylhäällä) ja tunnelirakenteesta (alhaalla vasemmalla) (Uponor 2013). Havainnepiirros imeytyspainanteesta (oikealla alhaalla) (MDE 2000a). Imeytyspainanteet ovat kasvillisuuden peittämiä painanteita, joihin hulevedet johdetaan pintavaluntana. Painanne voi olla maavarainen tai painanteen pohjaksi on voitu rakentaa kasvukerros ja karkeasta kiviaineesta imeytyskerros. Painannemaisen muotonsa vuoksi hulevedet voivat lammikoitua, eli rakenteella on myös viivyttäviä ominaisuuksia. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Vesikerroksen paksuus painanteissa on korkeintaan 10-25 cm. Painanteen viivytystilavuuden tulee tyhjentyä viimeistään vuorokauden kuluttua täyttymisestä. (Kuntaliitto 2012). 2.5.2 Suodatusrakenteet Suodatusrakenteissa hulevedet johdetaan väliaineen läpi, joka pidättää vedestä epäpuhtauksia suodatuskerroksen pinnalle ja väliaineeseen. Suodattamalla hulevesistä saadaan poistettua haitta-aineita ja tasattua virtaamia. Suodatinrakenteet muistuttavat päällisiltä kerroksiltaan imeytysrakenteita, erona on rakenteen pohjalle asennettu salaoja, joka johtaa suodatetun veden eteenpäin. Tarvittaessa suodattimelle voidaan tehdä tiivis pohjarakenne, joka estää suodatetun veden pääsyn pohjaveteen. (Kuntaliitto 2012). Yksinkertaisimmat suodatusjärjestelmät ovat kasvillisuutta hyödyntäviä pintavalutuskaistoja tai viherpainanteita, joissa vesi suodattuu kasvillisuuden ja kasvukerroksen läpi. 27 Painanteessa suodatukseen osallistuu pinnan kasvillisuus sekä alempi suodatuskerros. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Liikenneviraston ohjeessa teiden ja ratojen kuivatuksen suunnittelu (2013) maanteiden hulevesien yhtenä käsittelymenetelmänä esitettiin kaksikerroksinen sivuoja (kuva 18). Tavanomaiset sateet suodattuvat ojan pohjan läpi. Puhdistunut vesi voidaan imeyttää maahan tai johtaa salaojassa purkuvesistöön. Suuremmilla virtaamilla vesi ei ehdi imeytyä vaan se johdetaan ojan pintaa pitkin eteenpäin. Ratkaisun etuna on, ettei se välttämättä vaadi tavanomaista leveämpää sivuojaa. Kuva 18. Kaksikerroksisen sivuoja leikkaus- ja pengerrakenteessa. (Liikennevirasto 2013). 2.5.3 Biopidätysalueet Lievästi likaantuneet vedet voidaan käsitellä biopidätysalueilla, joissa puhdistusvaikutusta tehostetaan kasvillisuudella, humuspitoisella pintamaalla ja hiekkakerroksella, johon on sekoitettu savea. Biopidätysalueella kiintoaine suodattuu rakenteen pintaan, liukoiset haitta-aineet pidättyvät biologisesti aktiiviseen pintamaahan tai juuristoon tai kemiallisesti aktiiviseen saviainekseen. Biopidätysalue voidaan toteuttaa imeyttävänä tai suodattavana. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Esimerkki biopidätysalueen toteutuksesta on kuvassa 19. 28 Kuva 19. Esimerkki biopidätysalueen rakenteesta pysäköintialueen vieressä (MDE 2000a). Kasvien valinnassa tulee huomioida olosuhteet: vaihteleva vesimäärä, metallien ja ravinteiden pidätyskyky. Rakenne toteutetaan painannemaisena, johon vesi voi tilapäisesti lammikoitua. Tämä lisää rakenteen varastotilavuutta. (EPA 821-R-99-012) Esimerkki biopidätysalueen rakenteista on esitetty kuvassa 20. Kuva 20. Esimerkki biopidätysalueen rakennekerroksista (Särkiaho & Sillanpää 2012). Biopidätysalueita voidaan rakentaa mm. pysäköintialueiden välisaarekkeisiin tai viereen ja rakennusten läheisyyteen (Kuntaliitto 2012). 2.5.4 Läpäisevät päällysteet Läpäisevässä päällysteessä päällystemateriaali tai materiaalin saumat ovat vettäläpäisevät. Satava vesi pääsee pintakerroksen läpi karkeasta kiviaineksesta valmistettuun rakennekerrokseen. Vesi varastoituu hetkellisesti kiviaineksen huokostilaan, josta vesi joko imeytyy maaperään tai josta se kerätään salaojilla eteenpäin johdettavaksi. Lä- 29 päisevät päällysteet parantavat huleveden laatua pidättämällä kiintoainetta. (Kling et al. 2015). Läpäisevien päällysteiden yleisimpiä pintoja tai pintamateriaaleja ovat (i) päällystekivet tai -laatat, (ii) avoin asfaltti ja (iii) läpäisevä betoni. Myös vettä läpäisevällä kiviaineksella täytettävät kennostot voivat toimia päällystemateriaalina. Oman ryhmänsä muodostavat nk. nurmikivet ja muut vastaavat viherratkaisut. Esimerkkejä läpäisevistä päälysteistä on kuvassa 21. Suomessa läpäisevien päällysteiden pintamateriaaleille ei ole kaikilta osin vakiintunutta laadunvalvontamenetelmää tai hyväksyntämenettelyä. (Kling et al. 2015). Kuva 21. Esimerkkejä läpäisevien päällysteiden pintamateriaaleista: noppakiveys (ylhäällä vasemmalla), seulanpääkiveys (ylhäällä oikealla), golfkiveys (alhaalla vasemmalla) ja louhikiveys (alhaalla oikealla). (Rudus Oy 2015). Läpäiseviä päällysteitä voidaan käyttää esimerkiksi pysäköintialueilla, kevyenliikenteenväylillä ja torialuilla. Päällysteet eivät kestä raskasta liikennettä, joka rajoittaa niiden hyödyntämistä. (EPA 821-R-99-012). 2.6 Lammikko ja kosteikot Lammikko on huleveden viivytystä varten rakennettu pienikokoinen allas. Lammikon pysyvä vesisyvyys on noin 1 m ja maksimissaan vettä on noin 2,5 m. Kosteikossa vesisyvyys on vain muutamia kymmeniä senttimetrejä ja siinä on lammikkoa monipuoli- 30 sempi kasvillisuus. Matalan vesisyvyyden vuoksi kosteikko vaatii paljon tilaa. (Kuntaliitto 2012). Esimerkki toteutetusta lammikosta ja kosteikosta on esitetty kuvassa 22 ja esimerkki rakenteista kuvissa 23 ja 24. Kuva 22. Valokuva lammesta (vasemmalla) ja kosteikosta (oikealla) (Ilmastonkestävän kaupungin suunnitteluopas 2015a). Kuva 23. Esimerkki lammikon rakenteesta (MDE 2000a). 31 Kuva 24. Esimerkki kosteikon rakenteesta (MDE 2000a). Lammikon ja kosteikon puhdistusteho perustuu (i) laskeutukseen, (ii) epäpuhtauksien sitoutumiseen kasvillisuuteen sekä (iii) mikro-organismien avulla tapahtuvaan epäpuhtauksien hajotukseen. Lammen puhdistusteho vaihtelee keskinkertaisesta hyvään. Kosteikon puhdistusteho on yleensä lammikkoa parempi, koska kosteikko voi pidättää liukoisia ravinteita kasvukauden aikana. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Molempien rakenteiden alkuun suositellaan tasausallasta, johon helposti laskeutuva kiintoainekuormitus laskeutuu. Tämä vähentää rakenteiden ylläpitokustannuksia. Huollon vuoksi lammikon pohjaan rakennetaan tyhjennysputki, jolla pysyvän veden alue saadaan tarvittaessa tyhjennetyksi. Tämä vähentää kunnossapitotöitä. (EPA 821-R-99012, Kuntaliitto 2012). 2.7 Öljynerotuskaivot Rakennusmääräyskokoelman D1 (2007) mukaan huoltoasemalta, öljyn varasto- tai liikennöintialueelta, pysäköintialueilta ja erityisalueilta muodostuvat hulevedet tulee käsitellä öljynerottimilla. Öljynerottimen luokkaan vaikuttaa hulevesien purkupaikka (taulukko 4). Taulukko 4. Öljynerottimen luokka hulevesille (RakMK D1 2007). Taulukossa I=luokan I erotin, II on luokan II erotin ja IIb on luokan II erotin bypass ohituksella. Huleveden muodostumisalue Huoltoasema Öljyn varasto ja liikennöintialueet tms. Pysäköintialue, (erityisalueet) purku jätevedenpuhdistamolle purku muualle II II/IIB II/IIB I I I 32 Öljynerottimen lietetilan vähimmäistilavuus esimerkiksi pysäköintialueilta ja huoltoasemien piha-alueilta (kattamaton) on vähintään 600 dm3. Tilavuus lasketaan erottimen nimellisvirtaaman NS [dm3/s] ja öljyn tiheyskertoimen fd välisellä suhteella 200 NS/fd. (RakMK D1 2007). Esimerkkejä erilaisista öljynerotusjärjestelmästä on kuvassa 25. Kuva 25. Esimerkki öljynerottimista: luokan I öljynerotin NS20-150 (vasemmalla), luokan I öljynerotin NS3-10 (keskellä) ja luokan II öljynerotin (oikealla) (Wavin Labko 2015). 2.8 Kasvillisuus Kasvillisuudella on merkittävä rooli hulevesijärjestelmissä. Kasvillisuus vähentää muodostuvan huleveden määrää (haihdunta ja veden käyttö), suojaa maaperää ja pintoja veden kuluttavalta vaikutukselta ja vähentää eroosiota. Lisäksi kasvillisuus puhdistaa hulevesiä (pidättää ja sitoo ravinteita) sekä tehostaa hulevesirakenteissa tapahtuvia fysikaalisia ja kemiallisia puhdistusprosesseja esimerkiksi hidastamalla virtaamaa. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). Biosuodatus- ja imeytysalueilla kasvillisuus edistää veden imeytymistä maaperään ylläpitäen maakerroksen huokoisuutta ja läpäisevyyttä. Kasvillisuudella on myös eettisiä, virkistyksellisiä, sosiaalisia ja ekologisia vaikutuksia. Yleensä rehevä, monilajinen ja kerroksellinen kasvillisuus pidättää ja puhdistaa hulevesiä tehokkaimmin. Monilajinen kasvillisuus kestää paremmin vaihtelevia olosuhteita ja puhdistaa monipuolisemmin haitta-aineita. (EPA 821-R-99-012, Kuntaliitto 2012). 2.9 Tulviminen ja tulvareitit Tulvimista tapahtuu, kun muodostuva hulevesimäärä ylittää vastaanottavan järjestelmän kapasiteetin (kuva 26). Vesi voi tulvia pinnoilla viemärijärjestelmän tulojärjestelyiden kapasiteetin ylittyessä, jolloin pinnoille kertynyt vesi ei pääse kaivorakenteita pitkin viemäriin vaikka viemärissä olisi tilaa. Viemärin kapasiteetin ylittyessä vesi tulvii kaivoja pitkin ylös pinnoille, joista ne on jo kerran johdettu viemäriin. (Mark et al. 2004). 33 Hulevesirakenteisiin on voinut myös kertyä sedimenttiä, kasvillisuutta, jäätä tai roskia, jotka estävät huleveden virtaaman suunnitellusti. Hulevesijärjestelmien tulviminen on sallittua. Rakennusmääräyskokoelman D1 (2007) mukaan sade- ja sekaviemäröinnissä padotuskorkeutena pidetään yleensä kadun pintaa +100 mm tonttiviemärin liitoskohdassa (kuva 26). Kuva 26. Tulviminen voi aiheutua liian pienestä tulorakenteista (vasemmalla) tai hulevesiviemärin kapasiteetin ylittymisestä (keskellä) (Mark et al. 2004). Sallittu padotuskorkeus +100 mm (oikealla). Ilmatieteenlaitos on tutkinut ukkoskuurojen aiheuttamia äkillisten tulvien vaikutuksia taajamissa ja kaupungeissa. 100 mm ja 140 mm sateiden vaikutukset on koottu taulukkoon 5 (Ilmatieteenlaitos 2015). Taulukko 5. Äkkitulvien vaikutuksia Suomessa 100mm ja 140 mm sateilla (Ilmatieteenlaitos 2015). 100 mm rankkasade 140 mm rankkasade Viemäriverkko täyttyy vuotovesistä, vesi nousee kaduille ja rakennuksiin Sadevesi tulvii rakennusten kellareihin ja pohjakerroksiin Sadevesi kertyy matalimmille katuosuuksille kuten siltojen alituksiin Tulviva vesi voi siirtää kaivojen kansia Sadevettä ja viemärivettä on tulvinut rakennuksiin Suurelle määrälle rakennuksia vahinkoja Hissikuiluihin voi kertyä vettä Useita katuja joudutaan sulkemaan, jolloin osa rakennuksista on motissa Tulvavedet saartavat rakennuksia Jäteveden mukana leviää taudinaiheuttajia Tierakenteet voivat romahtaa ja sorapintaiset tiet kärsivät vaurioita. Sillat voivat jäädä veden alle Alikulkukäytävät tulvivat Autojen moottorit voivat sammua jos ne ajetaan syvään veteen Em. sateet ylittävät hulevesijärjestelmän kapasiteetin, jolloin vedet valuvat pintoja pitkin matalille alueille. Sademäärän kasvu 100 mm:stä 140 mm:iin kasvattaa huomattavasti sateesta aiheutuvia haitallisia vaikutuksia. Tulvareittien tarkoituksena on johtaa tulvivat hulevedet pois alueilta, joilla tulvavesistä aiheutuu vahinkoa. Ilmastonmuutos ja sademäärän kasvu tulevat korostamaan tulvareit- 34 tisuunnittelun tarvetta, koska mitoitusta suurempia sadetapahtumia tulee aina esiintymään. Hulevesijärjestelmien suunnittelun yhteydessä tulisikin paneutua tarkemmin tulvareitteihin ja niiden toimivuuteen. (Kuntaliitto 2012). Tulvareittitarkastelussa selvitetään huleveden kulkureitit hulevesien tavanomaisten johtamisjärjestelmien kapasiteetin ylityttyä. Tarkastelu alkaa muodostumisalueelta ja jatkuu purkuvesistöön tai alueelle, jossa tulvavedet eivät aiheuta haittaa. (Kuntaliitto 2012). Valuma-alueelle tulee laatia tulvareittitarkastelu osana maankäytön suunnittelua, mielellään osayleiskaavatasolla. Suunnittelussa tulee ottaa huomioon suurien vesimäärien ja virtaamien aiheuttamat vaikutukset, kuten eroosiohaitat tulvareiteillä ja rantavyöhykkeillä, sekä veden laadun heikkeneminen. Tulvavirtaamat tulisi johtaa mahdollisuuksien mukaan vesistön sijasta virtaamia tasaaville tulva-alueille. (Kuntaliitto 2012). Yleensä merkittävimmät tulvariskit liittyvät suuria virtaamia johtaviin hulevesiviemäriverkoston pää- ja runkolinjoihin. Riskikohteita voivat olla myös katuja tai viheralueita alempana sijaitsevat tontit, alikulut jne. (Kuntaliitto 2012). 35 3. HULEVESIEN HALLINNAN TÄNNÖT SUOMESSA MITOITUSKÄY- Hulevesijärjestelmien mitoitusperusteena on valuma-alueella valitulla todennäköisyydellä tapahtuva sade- tai sulamistapahtuma. (Kuntaliitto 2012) Taajamatulvien kannalta lumikerroksen merkitys jää yleensä vähäiseksi. Lunta suuremman riskin muodostaa jää, joka tukkii kaivojen kannet aiheuttaen paikallisia tulvia. (Aaltonen et al. 2008). Hulevesijärjestelmien mitoitus on riskinarviointia. Mitoitukseen vaikuttavat tulvariskin todennäköisyys eli mitoitussateen toistuvuus ja tulvasta aiheutuvat seuraukset. Mitä merkittävämmästä maankäyttömuodosta (esim. pääliikenneväylät, sairaalat) tai vaikutuksista (kustannuksista) on kyse, sitä harvinaisemmalle sadetapahtumalle alueen kuivatus mitoitetaan. (Liikennevirasto 2013). Esimerkiksi hulevesiviemärijärjestelmät mitoitetaan sateelle, jonka toistuvuus on kerran 2-3 vuodessa, tulvareittien mitoitussateen toistuvuus voi olla 100-200 vuotta (Kuntaliitto 2012). Hulevesijärjestelmien mitoitukseen annetaan ohjeita Kuntaliiton julkaisemassa hulevesioppaassa (2012) ja Liikenneviraston ohjeessa (2013) Teiden ja ratojen kuivatuksen suunnittelu. Mitoitusvirtaaman muodostuminen rankkasateella on esitetty luvussa 3.1, johtamisjärjestelmien mitoitus luvussa 3.2 ja viivytystilavuuden laskenta luvussa 3.3. Mitoitus mallintamalla on esitetty luvussa 5. 3.1 Mitoitusvirtaama Liikenneviraston ohjeen (2013) mukaan hulevesivirtaama määräytyy rankkasateen perusteella alle 10 ha valuma-alueilla maankäyttötavasta riippumatta. Rakennetuilla ja viemäröidyillä alueilla rankkasade on lähes aina merkittävin hulevesivirtaaman aiheuttaja. Kuntaliiton (2012) hulevesioppaan ja liikenneviraston ohjeen (2013) mukaan rankkasateen aiheuttama mitoitusvirtaama lasketaan valuma-alueen pinta-alan, sateen intensiteetin ja valumakertoimen perusteella kaavalla 1. Q = C ∙ i ∙ A (1) jossa Q on mitoitusvirtaama, C on valumakerroin [-], A on valuma-alueen pinta-ala [ha] ja i on mitoitussateen keskimääräinen intensiteetti [l/s*ha]. 36 3.1.1 Mitoitussade Mitoitussateen avulla määritetään suurin vesimäärä tai virtaama, joka järjestelmän on pystyttävä hallitsemaan. Mitoitussateella on kolme määräävää ominaisuutta: (i) kesto, (ii) rankkuus eli intensiteetti ja (iii) toistuvuus eli todennäköisyys sadetapahtuman esiintymiselle. Mitoituksessa sateen intensiteetti oletetaan vakioksi. (Kuntaliitto 2012, Liikennevirasto 2013). Mitoitussateen kesto valitaan niin, että valuma-alueen reunoille satanut vesi ehtii purkautumiskohtaan. Valuma-alueen koon kasvaessa sateen kesto pitenee ja sen rankkuus pienenee. Taulukkoon 6 on koottu alun perin Tielaitoksen (1993) antamat ohjeelliset mitoitussateen kestoajat, joita käytetään sekä Kuntaliiton (2012) että Liikenneviraston (2013) ohjeessa. Toisinaan suurimman mitoitusvirtaaman voi aiheuttaa tarkastelupistettä lähimmän osavaluma-alueen virtaama, jonka vuoksi muodostuvia virtaamia tulee tarkastella myös osavaluma-alueittain (Kuntaliitto 2012). Esimerkiksi lähellä purkupistettä sijaitsevalta laajalta pysäköintialueelta saattaa muodostua suurempi virtaamapiikki lyhytkestoisella rankkasateella kuin koko valuma-alueelta. Taulukko 6. Mitoitussateen ohjeellinen kesto valuma-alueen pinta-alan perusteella (Tielaitos 1993, Kuntaliitto 2012, Liikennevirasto 2013). Valuma-alueen pinta-ala [ha] <2 2…5 5…20 20…100 Mitoitussateen kesto [min] 5 10 20 60 Mitoitussateen kestoa voidaan arvioida myös virtausreitin virtausnopeuden perusteella. Taulukkoon 7 on kerätty ohjeelliset virtausnopeudet eri johtamistavoille. Virtausreitti vaikuttaa huomattavasti huleveden kulkeutumisaikaan. Veden virtausnopeus putkessa on selvästi ojaa tai maastoa suurempi. (Kuntaliitto 2012). Taulukko 7. Virtausreitti Putket, pienet Putket, suuret Ojat Maasto Ohjeellinen virtausnopeus (Kuntaliitto 2012). Ohjeellinen virtausnopeus [m/s] 1,5 1,0 0,5 0,1 Sateen rankkuuden valintaan vaikuttaa sateen toistuvuus eli kuinka usein mitoituksessa käytetty sade esiintyy. (Liikennevirasto 2013). Ilmastonmuutoksen on arvioitu kasvattavan suurimpia sademääriä noin 20 % (Aaltonen et al. 2008). Hulevesioppaan mukaan toistuvuuden sijasta sateen esiintymistodennäköisyys tulisi esittää prosentteina (Kuntaliitto 2012). 37 Liikenneviraston ohjeen (2013) mukainen sateen rankkuus valitaan nomogrammista (kuva 27) Nomogrammissa toistumisaika on esitetty vuosina ja sateen rankkuuden yksikkö on l/s*ha. Kuva 27. Rankkasateen voimakkuus Suomessa (Liikennevirasto 2013). Rankkasateet ja taajamatulvat (RATU) -hankkeessa laadittujen säätutka-aineistojen perusteella on laadittu Hulevesioppaassa esitetyt taulukot mitoitussateille nykytilanteessa (taulukko 8). Taulukossa 9 on huomioitu kasvihuoneilmiön vaikutus. Taulukko 8. Toistuvuus 1/1a 1/2a 1/3a 1/5a 1/10a Sateen keskimääräinen inteinsiteetti (l/s*ha) eri mittaisilla sadetapahtumilla. Mitoitus perustuu säätutkamittauksiin keskimäärin 1km2 aluesadannalle Etelä-Suomessa. (Kuntaliitto 2012). 5 min 117 167 183 217 233 10 min 80 120 130 150 180 15 min 78 100 111 122 156 30 min 50 61 72 83 100 1h 33 42 47 53 64 3h 18 21 23 25 30 6h 11 13 14 16 19 12 h 6,9 8,3 8,8 9,7 10,9 24 h 4,2 5,0 5,2 5,8 6,9 38 Taulukko 9. Toistuvuus 1/1a 1/2a 1/3a 1/5a 1/10a Sateen keskimääräinen inteinsiteetti (l/s*ha) keskimäärin 1km2 aluesadannalle ottaen huomioon ilmastonmuutoksen arvioitu vaikutus. (Kuntaliitto 2012). 5 min 140 200 220 260 280 10 min 96 144 156 180 216 15 min 94 120 133 146 187 30 min 60 73 86 100 120 1h 40 50 56,4 64 77 3h 22 25 28 30 36 6h 13 16 17 19 23 12 h 8,3 10,0 10,6 11,6 13,1 24 h 5,0 6,0 6,2 7,0 8,3 Ilmastonmuutoksen vaikutus tulee huomioida suunnittelussa. Huomiointi tarkoittaa ensisijaisesti järjestelmän toimivuuden tarkastelua normaalia mitoitusta harvemmin toistuvalla sadetapahtumalla – ei tilavuuden tai välityskyvyn automaattista kasvattamista. (Kuntaliitto 2012). 3.1.2 Valumakerroin Valumakerroin kuvaa sadannan ja pintavalunnan välistä suhdetta. Valumakertoimen arvo vaihtelee 0-1 välillä. Täysin läpäisemättömän pinnan valuntakerroin on 1. Taulukossa 10 on esitetty Liikenneviraston ohjeen (2013) ja kuntaliiton hulevesioppaan mukaiset valumakertoimet. Kertoimet ovat julkaistu Tielaitoksen ohjeessa (1993). Taulukko 10. Valumakertoimet erilaisille pinnoille (Tielaitos 1993, Kuntaliitto 2012, Liikennevirasto 2013). Pinta Katto Asfalttipäällyste Soratie, soraluiska Tien nurmetettu luiska Nurmipintainen piha, puisto Niitty, pelto, puutarha Suo Kumpuileva sekametsä Tasainen metsämaasto Tasainen sorakenttä Avoin kalliomaasto Valumakerroin C 0,8…1,0 0,7…0,9 0,2…0,5 0,4…0,6 0,1…0,4 0,1…0,3 0,05…0,15 0,05…0,2 0,1 0…0,05 0,3…0,5 Valumakertoimeen vaikuttaa pinnan vedenläpäisevyyden lisäksi pinnan sileys, alueen kosteusvajaus ennen sateen alkua, sateen kesto ja rankkuus. Valumakertoimen arvo ei ole vakio vaan se vaihtelee sateen aikana. Pinnoille annettuja pienempiä valumakertoimia käytetään lyhytaikaisissa sateissa, kun maa on sula. Pieniä arvoja käytetään myös, jos alueen kaltevuus on pieni, ja pinta sisältää notkoja tai muita epätasaisuuksia, jotka hidastavat veden valumista ja mahdollistaa veden imeytymistä maahan. Varsinkin metsässä valumakertoimen arvot voivat vaihdella paljon. (Liikennevirasto 2013). Kuntalii- 39 ton hulevesioppaassa ohjeistetaan käyttämään pienempiä valumakertoimia mitoitettaessa usein toistuvia sateita (Kuntaliitto 2012). Kuntaliiton (2012) ja Liikenneviraston (2013) ohjeen mukaan valuma-alueen keskimääräinen valumakerroin lasketaan pinta-alojen mukaan painotettuna keskiarvona. 3.2 Hulevesien johtamisjärjestelmät Mitoitusvirtaaman määrityksen jälkeen mitoitetaan rakenne, jolla mitoitusvirtaama saadaan johdettua eteenpäin. Luvuissa 3.2.1-3.2.3 käydään läpi avouomien, rumpujen ja hulevesiviemäreiden mitoitusperiaatteet. Kiinteistökohtaisten järjestelmien mitoitus poikkeaa yleisten alueiden hulevesijärjestelmien mitoituksesta. Mitoitus perustuu rakennusmääräyskokoelmaan ja se käydään läpi omana kohtana (luku 3.2.4). 3.2.1 Ojat ja painanteet Hydrologinen mitoitus tehdään merkittäville avouomille, kuten kanaville, kivetetyille painanteille sekä teiden ja ratojen sivuojille. Katujen ja pienten valuma-alueiden (alle 1000…2000 m2) ojien ja painanteiden muoto ja syvyys eivät yleensä määräydy hydrologisen mitoituksen perusteella. (Kuntaliitto 2012). Tien sivuojan syvyys mitoitetaan vedenjakajalla ja purkukohdassa. Sivuojan syvyyteen ja muotoiluun vaikuttaa mm. tien luokitus. Sivuojan pituuskaltevuuden tulisi olla vähintään 0,4 %, poikkeustapauksissa vähintään 0,1 %. Suurilla pituuskaltevuuksilla oja voi tarvita eroosiosuojausta. (Liikennevirasto 2013). Laskuojat ovat pelloilta, metsiltä ja soilta tulevia ojia. Laskuojan koko tulee tarkistaa hydraulisesti valuma-alueen ylittäessä 20 ha. Laskuojan pituuskaltevuuden tavoitearvo on noin 0,4 %. Tasaisessa maastossa pituuskaltevuus voi olla tätä pienempi. Loivassa maastossa rummun jälkeisen ojan alku (20 m) tehdään jyrkkänä (0,5…1 %) rummun tukkeutumisen estämiseksi. Laskuojan kokoa säädellään pohjan leveydellä. Pohjan vähimmäisleveys on 0,5 m. (Liikennevirasto 2013). Hydraulisella mitoituksella (kaava 2) tarkistetaan että uoman koko on riittävä virtaavalle vesimäärälle. (Liikennevirasto 2013, Tielaitos 1993, Hooli & Pohjamo 1990). Q = × / × / (2) jossa Q on virtaama [m3/s], A on uomassa olevan vesikerroksen poikkipinta-ala [m2], R on hydraulinen säde [m], J on uoman pituuskaltevuus ja n on uoman seinämän karkeuskerroin. Hydraulinen säde R esitetään veden poikkipinta-alan A ja märkäpiirin p välise- 40 nä suhteena R = A/p. Märkäpiiri on veden ja poikkileikkauksen seinämän kosketuspinnan pituus. Märkäpiiri ja veden poikkipinta-ala on esitetty kuvassa 28. Liikenneviraston ohjeen (2013) mukaiset avouoman karkeuskertoimet on esitetty taulukossa 11. Kuva 28. Vesikerroksen poikkipinta-ala A ja märkäpiiri p (Hooli & Pohjamo 1990). Taulukko 11. Avouoman hydraulisen virtaaman määrityksessä käytettävät Manningin hankauskertoimet (Liikennevirasto 2013, Tielaitos 1993). Avouoman pintamateriaali Sora ja hiekka Savi ja siltti Tasainen ruoholuiska Epätasainen ruoholuiska Luonnonuoma, paljon kasvillisuutta Asfalttipinta Betonikouru Karkeuskerroin n 0,02…0,03 0,025…0,04 0,04…0,07 0,07…0,12 0,08…0,15 0,013…0,016 0,013…0,018 Eroosiosuojauksen tarvetta voi arvioida uoman pintamateriaalin ja virtausnopeuden perusteella. Virtausnopeus v [m/s] voidaan laskea virtaaman Q [m3/s] ja veden poikkipinta-alan A [m2] perusteella v = Q/A. Taulukkoon 12 on koottu suurimpia suositeltuja virtausnopeuksia eri uomamateriaaleille (Pajula & Järvenpää 2007). Taulukko 12. Erilaatuisten uomien suurimmat sallitut keskimääräiset virtausnopeudet (Pajula & Järvenpää 2007). Maalaji tai uoman verhousmateriaali Siltti, liejusavi Hieno hiekkamaa Konsolidoitumaton savimaa, maatunut turve Karkea hiekkamaa Hieno soramaa Raaka turvemaa Karkea soramaa Konsolidoitunut lihava savimaa Tiivis moreenimaa Kivikko Hyvin juurtunut nurmi Betoniverhous Vmax [m/s] 0,30 0,35 0,40 0,45 0,60 0,70 0,80 1,15 1,20 1,50 1,80 4,00 41 3.2.2 Rummut Tie tai ratarakenne ylittää ojan tai muun pienen vesiuoman rummun avulla. Halkaisijaltaan alle 2 metriset rakenteet luokitellaan rummuiksi, yli kaksimetriset rakenteet ovat siltoja. (Liikennevirasto 2013, Tielaitos 1993). Mitoitussateen toistuvuudelle on annettu liikenneviraston ohjeessa (2013) ohjeellisia tavoite- ja minimiarvoja. Mitoitussateen valintaan vaikuttavat rummun yläpuolinen maankäyttö ja rummun ylittävän väylän tärkeys. Kun rummun ylävirranpuolella on taajama, merkittäviä rakenteita tai rakennuksia, mitoitussateen toistuvuutena käytetään 1/100a. Mikäli tulvauhan alla on erityisen arvokkaita asuinrakennuksia, sairaaloita, hoitolaitoksia tai vaikeasti evakoitavia kohteita, mitoitussateen toistuvuutena käytetään 1/250a. Rummun yläpuolisen väylän vaikutukset sateen toistuvuustiheyksiin on esitetty taulukossa 13. Tavoitearvoa pienempi mitoitus voi tulla kyseeseen, mikäli vaikutukset rakennuskustannuksiin ovat huomattavat, ympäristön kannalta rakenteet muodostuisivat mahdottomiksi, eikä vedenpinnan noususta muodostuvat riskit ole suuria. (Liikennevirasto 2013). Taulukko 13. Mitoitussateen ohjeelliset tavoite- ja minimitoistuvuudet rummun mitoituksessa (Liikennevirasto 2013). Rummun ylittävä väylä Rautatie, moottoritie Valta- tai kantatie, ei varareittiä Valta- tai kantatie, on tulvariskitön varareitti Taajaman pääväylä Seututie Yhdystie Yksityistie Mitoitussateen toistuvuus Tavoite Minimi 1/100 1/100 1/20 1/20 1/10 1/5 1/2 1/100 1/10 1/5 1/5 1/5 1/2 1/1 Rummun minimikoko määräytyy yleensä kunnossapitonäkökohtien mukaan. Minimikoot tien tai liittymätyypin mukaan on esitetty taulukossa 14. (Liikennevirasto 2013). Taulukko 14. Rummun minimikoko tien tai liittymätyypin mukaan (Liikennevirasto 2013). Tien tai liittymän tyyppi Rautatie Kaksiajorataisen tien alitus Valta- ja kantatien alitus Kapean (rummun pituus ≤ 10 m) yhdystien alitus Liittymä, rummun pituus > 8 m tai liittyvä tie on maantie Liittymä, rummun pituus ≤ 8 m *sisähalkaisija, johon sallitaan 10 % alitus Drumpu [mm]* 800 800 600 400 400 300 42 Rumpu kaventaa yleensä ojan tai uoman poikkileikkausta aiheuttaen padotusta ylävirran puolelle ja lisää virtauksen nopeutta. Ojien mitoituspadotukset ovat 20…150 mm riippuen maankäytöstä ja uoman kaltevuudesta (taulukko 15). Padotuksen mitoitusarvoilla pyritään estämään virtausnopeuden kasvamisesta aiheutuva syöpyminen. Taulukko 15. Mitoituspadotuksen enimmäismäärä (m) uoman koon, kaltevuuden ja maankäytön perusteella (pelto, taajama tai merkittävä rakennus/metsämaa tai luonnonalueet) (Liikennevirasto 2013) Uoman koko Oja Puro < 0,2 0,5 0,02/0,02 0,01/0,02 0,02/0,03 0,02/0,03 Kaltevuus m/km 1 2 0,03/0,04 0,03/0,04 0,04/0,06 0,04/0,05 5 >10 0,06/0,08 0,05/0,07 0,10/0,15 0,05/0,10 Sallittu mitoituspadotus on metsämailla ja luonnonalueilla suurempi kuin peltojen, taajamien tai merkittävien rakennusten kohdalla. Pienillä kaltevuuksilla sallittu padotuskorkeus on muutamia senttejä. Sallittu padotuskorkeus kasvaa kaltevuuden mukaan. Liikenneviraston (2013) ja Tielaitoksen (1993) ohjeen mukaan sallittu padotuskorkeus h [m] rummun yläpäässä lasketaan kaavalla (3). h = D × × − (3) jossa g on painovoiman kiihtyvyys 9,81 m/s2, Q on mitoitusvirtaama [m3/s], Ar on rummun virtausala [m2] mitoitusvirtaamalla ilman padotusta ja Au on yläpuolisen uoman virtausala [m2] mitoitusvirtaamalla kun padotuksen oletettu suuruus huomioidaan. Padotuskerroin D [-] ja vastuskerroin k [-] valitaan taulukosta 16 aukkosuhteen Ar/Au perusteella. Taulukko 16. Aukkosuhde Ar/Au 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Padotuskerroin D ja vastustuskerroin k aukkosuhteen (Ar/Au) perusteella esitettynä 2 m3/s ja 10 m3/s virtaamilla (Liikennevirasto 2013, Tielaitos 1993). Padotuskerroin D 0,79 0,72 0,65 0,58 0,51 0,43 0,34 Vastustuskerroin k Q = 2 m3/s Q = 10 m3/s 0,67 0,70 0,73 0,77 0,80 0,83 0,86 0,71 0,74 0,77 0,81 0,84 0,87 0,90 Liettymisen estämiseksi rummun jälkeiseen ojaan rakennetaan yleensä lieteallas, eli rummun laskuaukko sijaitsee 0,2 m ojan pohjan yläpuolella. Liettymisvaaran vuoksi rumpu tulisi rakentaa 0,5-1 % pituuskaltevuuteen. Ylisuuri kaltevuus (1-5 %) vähentää 43 liettymisen lisäksi myös jäätymistukoksia. Liittymien kohdalla rummun pituuskaltevuus on sama kuin sivuojalla. (Liikennevirasto 2013). Rummun tukkeutumista varsinkin pienemmillä pituuskaltevuuksilla voidaan vähentää rakentamalla rummun jälkeinen laskuoja keskimääräistä jyrkempään pituuskaltevuuteen. Jyrkemmäksi osaksi riittää noin 20 metrin matka 0,5…1 % pituuskaltevuudella. (Liikennevirasto 2013). Rummun korkeussijainnin valintaan vaikuttaa rummun yläpuolisen maaston ojitustarve ja tulevat ojitushankkeet. Roudan syvyys ei vaikuta rummun sijoituskorkeuteen. (Liikennevirasto 2013). 3.2.3 Hulevesiviemärit Hulevesioppaan mukaan hulevesiviemäri mitoitetaan johtamaan mitoitussateen mukainen virtaama ilman padotusta. Mitoitussateen toistuvuus vaihtelee 1/2a…1/10a välillä, yleensä käytetään kerran 2-3 vuodessa esiintyvää rankkasadetta. Tätä intensiivisemmät sateet aiheuttavat hulevesiverkoston tulvimisen, mikä on sallittua. (Kuntaliitto 2012). Liikenneviraston ohjeessa (2013) sadevesiviemärin mitoituksessa sateen toistuvuuden tavoitearvo on 1/10a, miniminarvon ollessa 1/5a. Hulevesiviemärin mitoituksessa huomioidaan tulevan 20-40 vuoden aikana valumaalueelle suunniteltu rakentamisesta aiheutuva virtaamalisäys, sekä ilmastonmuutoksen vaikutus. Hulevesiviemärin putkikoon mitoitus tehdään nomogrammeilla. Nomogrammi osoittaa täyden putken välityskyvyn tietyllä halkaisijalla ja kaltevuudella. Hulevesiviemäreiden ohjeellisena arvona putken karkeudelle eli virtausvastukselle voidaan käyttää Colebrookin arvoa k=1,0 (kuva 29) tai Hazen-Williamsin arvoa C=120. (Kuntaliitto 2012). Colebrookin karkeuskertoimen arvo 1,0 vastaa vanhan teräsputken tai vanhan valurautaputken karkeuskerrointa. Hazen-Williamsin arvo 120 vastaa betoniputkea tai 5 vuotta vanhan valurautaputken karkeuskerrointa. (Karttunen & Tuhkanen 2003). 44 Kuva 29. Hulevesiviemärin mitoitusnomogrammi k = 1,0 (Karttunen & Tuhkanen 2003, RIL 237-2-2010). Taulukkoon 17 on koottu hulevesiviemärin pienimmät ja suurimmat suositeltavat minimikaltevuudet putkikoottain. Ohjeellisena suurimpana virtausnopeuden arvona voidaan käyttää 5 m/s. (Kuntaliitto 2012). Taulukko 17. Putkikoko [mm] Pienimmät ja suurimmat kaltevuudet hulevesiviemärille (Kuntaliitto 2012). Suositeltava minimikaltevuus [‰] Suositeltava maksimikaltevuus [‰] 4,5 3,0 2,5 2,0 1,6 1,0 1,0 1,0 120 70 50 40 30 20 15 10 200 300 400 500 600 800 1200 1600 3.2.4 Kiinteistökohtaiset järjestelmät Kiinteistöjen sadevesilaitteistojen mitoitus on esitetty rakennusmääräyskokoelmassa D1 (2007). Mitoitusvirtaama lasketaan kaavalla (4). q = q (k A + k A + ⋯ + k A ) (4) 45 jossa qs on mitoitussade [dm3/s/m2], k1, k2, kn… ovat osa-alueiden valumiskertoimia ja An on valuma-alueen osan pinta-ala [m2] vaakasuoralle pinnalle projisoituna. Mitoitussateena käytetään yleensä 0,015 dm3/s/m2. Tulvimisen haitallisuudesta riippuen ja paikallisen viranomaisen luvalla mitoitussateena voidaan käyttää arvoja 0,010…0,020 dm3/s/m2. Valumiskerroin tiiviille päällysteille on 1 (katto asfaltti, betoni yms.), sorapäällysteille 0,7 ja päällystämättömille pinnoille sekä nurmikolle 0,3. (RakMK D1 2007). Viettona toimivan sadevesiviemärin putkikoko määritetään rakennusmääräyskokoelmassa esitettyjen nomogrammien perusteella. Kiinteistön alueella hulevesiviemärit rakennetaan 10 ‰ vähimmäiskaltevuuteen. Maahan sijoitettavan sadevesiviemärin pienin koko on DN 70 ja sadevesikaivosta lähtevän viemärin DN 100. (RakMK D1 2007). 3.3 Hulevesien määrällinen ja laadullinen hallinta Hulevesioppaan (2012) ohjeellisten mitoitusperiaatteiden mukaan huleveden käsittelyjärjestelmät mitoitetaan pysäyttämään ja käsittelemään 80 % vuosittaisista sadetapahtumista. Ohjeelliset mitoitusperusteet hajautetuille ja keskitetyille määrällisille hallintajärjestelmille on esitetty taulukossa 18. Taulukko 18. Kuntaliiton hulevesioppaan (2012) ohjeelliset mitoitusperusteet hulevesien määrälliselle hallinnalle. Mitoitussade Hajautettu hallintajärjestelmä Keskitetty hallintajärjestelmä Sateen todennäköisyys Sateen toistuvuus Sadetapahtuma 20 % 1/5 a 10 min 10 mm kiinteistö- tai korttelikohtainen rakenne kuten viivytys- tai imeytyspainanne 10-33 % 1/3-1/10 a pinta-alasta riippuen Esimerkki rakenteesta viheralueella sijaitseva viivytysallas tai lampi Kiinteistö tai korttelikohtaiset viivytysratkaisut mitoitetaan 10 min rankkasateelle, jonka aikana sataa vettä noin 10 mm. Mitoitussade toistuu kerran viidessä vuodessa. Keskitetyissä järjestelmissä mitoitussateen valintaan vaikuttaa tulvimisen aiheuttamien riskien vaikutukset. Ohjeellinen toistuvuus mitoitussateelle on kerran 3-10 vuodessa. (Kuntaliitto 2012). 3.3.1 Viivytysrakenteet Hulevesien viivytyksellä pyritään pitämään alueelta purkautuva hulevesivirtaama nykyisellä tasolla. Kuntaliiton (2012) ohjeessa muodostuva hulevesimäärä lasketaan kaavalla (5). 46 = ∙∙ ∙ (5) jossa V on viivytystilavuus [m3], C on valumakerroin, i on mitoitussateen keskimääräinen intensiteetti [l/s/ha], A on valuma-alueen pinta-ala [ha] ja t on mitoitussateen kestoaika [s]. Yleensä oletuksena on, että nykytilannetta vastaavalla valumakertoimella laskettu vesimäärää ei viivytetä, jolloin viivytystarve Vmit voidaan laskea suunnitellun tilanteen ja nykytilanteen viivytystilavuuksien erotuksena V mit = Vsuunniteltu – Vnykytilanne. Viivytysrakenteiden tulee tyhjentyä yleensä vuorokauden kuluessa viivytystilan täyttymisestä. Suurten viivytysrakenteiden ja imeytysrakenteiden tulisi tyhjentyä 48 tunnin kuluessa. (Kuntaliitto 2012). Kaikki viivytysrakenteet on varustettava ylivuodolla ja tyhjennysmekanismilla. Järjestelmien mitoituksessa on huomioitava, että viivytysrakenteen läpi johdetaan rakentamista edeltänyt tavanomainen virtaama. (Kuntaliitto 2012). 3.3.2 Maanpäällisen viivytysrakenteen mitoitus Maanpäällisten viivytysmenetelmien keskimääräinen pinta-alatarve AL [m2] lasketaan viivytystilavuuden Vmit [m3] ja vesikerroksen paksuuden hl [m] perusteella AL = Vmit / hl. (Kuntaliitto 2012). Viivytyspainanteessa vesikerroksen ohjeellinen suositussyvyys on 10-25 cm, rakennetuissa altaissa ja kosteikoissa muutamia kymmeniä senttimetrejä. Lammissa vaihtelevan vesikerroksen paksuus on suurimmillaan 1,5 m. Maanpäällistä viivytystilavuutta voidaan hyödyntää myös imeytyspainanteen lammikoitumistilan mitoituksessa. (Kuntaliitto 2012). 3.3.3 Veden viivytys huokostilassa Imeytys- ja suodatusrakenteissa vettä varastoituu karkearakeisen materiaalin huokostilaan. Vettä varastoivan kerroksen paksuus voidaan mitoittaa kaavalla (6). h= (6) jossa h on kerrospaksuus, Vmit on mitoitusvesimäärä kuutioina [m3], Ap on alueen pintaala [m2] ja n on materiaalin huokostilavuus. (Kuntaliitto 2012). Mikäli maa-aineksen vedenläpäisevyyskerroin on noin 1×10-5 ja rakenne ulottuu routarajan alapuolelle, maa-aines ei jäädy umpeen talvella ja rakenne on käytettävissä talvisateiden aikana. Salaojituksella voidaan ehkäistä rakenteen jäätymistä ja nopeuttaa tyhjenemistä. (Kuntaliitto 2012). 47 Imeytys- ja suodatuskerroksen vedenläpäisevyyskertoimella k=1×10-6 voidaan käsitellä 1 m3 hulevesitilavuus 10 m2 pinta-alalla niin, että rakenne tyhjentyy vuorokaudessa. (Kuntaliitto 2012). 3.4 Tulvareitti Normaalin hulevesijärjestelmän mitoituksen ylityttyä hulevedet johdetaan tulvareittiä pitkin alueille, jossa purkautuvista tulvavesistä ei ole haittaa. Tulvareitti voi muodostua esimerkiksi reunakivetystä ajoradasta ja viheralueiden ojista ja painanteista. Tulvareitit ja mahdolliset tulvasuojelurakenteet suositellaan mitoitettavaksi 0,5…1 % todennäköisyydelle eli kerran 100:ssa tai 200 vuodessa tapahtuvalle sadetapahtumalle. Hyväksyttävä tulvimisen toistuvuus määräytyy kohteen riskitasosta. (Kuntaliitto 2012). Tulvareitin mitoituksessa ei yleensä voida huomioida kaikkia ympäristönäkökohtia. Tulvareittien suunnittelussa tulee kuitenkin huomioida suurien vesimäärien ja virtaamien aiheuttamat vaikutukset kuten eroosiohaitat sekä veden laadun heikkeneminen. (Kuntaliitto 2012). Kiinteistöjen suunnittelussa tulee huomioida sallittu padotuskorkeus. Rakennusmääräyskokoelman D1 (2007) mukaan sade- ja sekaviemäröinnissä padotuskorkeutena pidetään yleensä kadun pintaa +100 mm tonttiviemärin liitoskohdassa. Ympäristön rakenteiden ja tasausten suunnittelussa tulee huomioida veden nousu padotuskorkeuteen niin, ettei vedestä aiheudu haittaa. (Kuntaliitto 2012). Taulukossa 19 on esitetty 100 vuoden toistuvuudella esiintyviä sateita Etelä-, Keski- ja Pohjois-Suomessa tunnin ja vuorokauden sadantana. (Suomen ympäristökeskus 2010). Taulukko 19. Valumaalueen koko Etelä-, Keski- ja Pohjois-Suomen sadannat kerran 100 vuodessa toistuville sateille erikokoisilla valuma-alueilla (Suomen ympäristökeskus 2010). Etelä-Suomi (n. 60 – 62°N) Keski-Suomi (n. 62 – 64 °N) Pohjois-Suomi (n. 64 – 70 °N) 1h 1 vrk 1h 1 vrk 1h 1 vrk Pistearvo 37 mm 90 mm 36 mm 85 mm 34 mm 80 mm 1 km² 35 mm 86 mm 34 mm 84 mm 32 mm 80 mm 10 km² 30 mm 83 mm 29 mm 81 mm 27 mm 77 mm 100 km² 22 mm 78 mm 21 mm 75 mm 19 mm 71 mm 1000 km² 13 mm 64 mm 13 mm 62 mm 13 mm 58 mm 48 3.5 Vaihtoehto viralliselle mitoitusohjeistukselle Suomessa taajama-alueiden hulevesien muodostumiseen ja hallintaan liittyvää tutkimusta on tehty vähän. Käytetyt menetelmät hulevesien määrän ja laadun arvioimiseen perustuvat ulkomaisiin tutkimuksiin, joissa maaperän ja ilmaston olosuhteet voivat olla huomattavasti erilaiset Suomen olosuhteisiin verrattuna. Sillanpään (2013) mukaan valuntakertoimet suomalaisissa mitoitusoppaissa ovat korkeita usein toistuville sadetapahtumille. Sillanpää (2013) on tutkinut mm. valuma-alueen rakentumisen vaikutusta alueelta välittömästi purkautuvan hulevesivirtaaman muotoon (instant unit hydrograh IUH). Hulevesien määrän ja muodon tuloksia esitettiin valumakertoimina: (i) C vol kuvaa keskimääräistä valumakerrointa, (ii) Cvol,max kuvaa huippuvirtaaman valuntakerrointa. Tutkimukset on tehty viiden vuoden aikana kolmelle asuinalueelle Espoossa: pientalo- ja kerrostaloalueelle sekä rakennettavalle asuinalueelle. TIA (total impervious area) kuvaa läpäisemättömien pintojen osuutta (katot, tiet, parkkipaikat yms.) valuma-alueesta. EIA (effective impervious area) kuvaa kuivatusjärjestelmään hydraulisesti yhdistettyä osaa läpäisemättömästä pinnasta. EIA:n osuus TIA:sta on asuinalueilla 50-80 %. Keskusta-alueella, teollisuusalueilla ja muilla vahvasti läpäisemättömillä alueilla EIA:n osuus on 80-90 % TIA:sta. EIA:n ja TIA:n välinen suhde on esitetty kuvassa 30. Keskimääräiset ja huippuvalumakertoimet TIA:n ja EIA:n suhteen on esitetty kuvassa 31. Kuva 30. EIA:n ja TIA:n välinen suhde (Sillanpää 2013). 49 Kuva 31. Valuma-alueen minimi, keskiarvo ja maksimi valumakertoimet TIA:n (ylhäällä) ja EIA:n (alhaalla) suhteen. Mustat ympyrät kuvaavat Sillanpään tutkimustuloksia ja valkoiset ympyrät Melasen ja Laukkasen (1981) tuloksia. (Sillanpää 2013). Keskimääräinen valuntakerroin Cvol korreloi hyvin sekä EIA:n että TIA:n suhteen. Huippuvirtaaman tuottava valumakerroin Cvol,max voi olla moninkertainen keskimääräisen valumakertoimeen Cvol verrattuna (Sillanpää 2013). Sillanpää (2013) määritti valuma-alueille valumakertoimet erilaisissa sadetilanteissa ja arvoja verrattiin Suomen mitoitusohjeisiin. Vertailun tulokset on esitetty kuvassa 32. 50 Kuva 32. Valumakertointen vertailu valuma-alueittain. Manual 1 valumakerroin on laskettu Karttunen et al. (2004) mukaan ja Manual 2 on Tielaitoksen (1993) mukainen mitoitus jota käytetään Kuntaliiton hulevesioppaassa (2012). Hulevesioppaan mukaiselle ohjeistukselle laskettiin valumakertoimen vaihteluväli. Kuvassa valkoiset symbolit pohjautuvat mittaustietoon, harmaat ovat kirjallisuusarvoja. (Sillanpää 2013). Havaitut valumakertoimet usein toistuvilla sateilla ovat huomattavasti mitoitusohjeistuksen mukaisia kertoimia pienempiä. Hulevesioppaan mukaisilla maksimiarvoilla päästiin samansuuruisiin tuloksiin kuin havaitut maksimikertoimet. Mitoitusohjeistus soveltuu siis paremmin tulvan vaikutusten arviointiin kuin tavanomaisten sateiden viivytystarpeen arviointiin. (Sillanpää 2013). Sillanpää havaitsi sateen määrässä kynnysarvon (17-20 mm), joka vaikutti muodostuvaan hulevesimäärään. Kynnysarvoa pienemmillä sadetapahtumilla hulevesimäärä muodostui lähinnä EIA-alueilta. Sademäärän ylittäessä kynnysarvon, valunnan määrä kasvaa huomattavasti, kun valuntaa alkaa muodostua myös valuma-alueen läpäiseviltä pinnoilta. (Sillanpää 2013). Tutkimuksen aikaisista sadetapahtumista 80 % jäi havaitun kynnysarvon alapuolelle. Kaupungistumisen vaikutukset olivat suhteellisesti suurimpia tavanomaisilla sateilla. Valuma-alueen rakentuminen yhdenmukaisti valuma-alueelta purkautuvan hulevesivirtaaman muotoa, kasvatti alueelta purkautuvaa huippuvirtaamaa ja nopeutti purkautumisaikaa valuma-alueelta. (Sillanpää 2013). Sillanpään tutkimusten perusteella kaupungistumisen aiheuttamia hydrologisia ja vedenlaadullisia vaikutuksia pystytään estämään ja lieventämään kohdentamalla hulevesien imeytys, viivytys ja käsittely tavanomaisiin sadetapahtumiin (sademäärä <16 mm), joka vastaa noin 80 % sadetapahtumista. Valuntakerroin saadaan määrittämällä valumaalueen EIA. EIA voidaan määrittää TIA:n ja kuvan 30 kaavan perusteella. Kynnysarvoa suuremmilla sadetapahtumilla muodostuvat hulevedet hallitaan tulvareittisuunnittelun 51 avulla. Tulvareittisuunnittelussa voidaan käyttää nykyisiä valumakertoimia. (Sillanpää 2013). Taulukkoon 20 on koottu 5-60 minuutin sadetapahtumissa muodostuvat sademäärät hulevesioppaan (Kuntaliitto 2012) mukaisilla sateen intensiteeteillä. Taulukko 20. Hulevesioppaan mukaisten mitoitussateiden sademäärät (mm). Sadetapahtumat joissa sademäärä on yli 16 mm on lihavoitu. Taulukossa k on sadetapahtuma, jossa on huomioitu kasvihuoneilmiön vaikutus ja n on nykytila. Toistuvuus 5 min n k 1/1a 1/2a 1/3a 1/5a 1/10a 3,5 5,0 5,5 6,5 7,0 4,2 6,0 6,6 7,8 8,4 10 min n k 4,8 7,2 7,8 9,0 10,8 5,8 8,6 9,4 10,8 13,0 15 min n k 7,1 9,0 10,1 11,0 14,1 8,4 10,8 12,0 13,2 16,8 n 30 min k n 60 min k 6,0 7,5 8,4 9,6 11,4 10,8 13,2 15,6 18,0 21,6 12,0 15,0 16,8 19,2 22,8 14,4 18,0 20,4 22,8 27,6 Sillanpään (2013) havainnoima kynnysarvo mahdollistaa lyhtykestoisten sateiden käsittelyn nykyisellä mitoituksella. Kynnysarvo 16 mm ylittyy nykyisellä sateen intensiteeteillä joka kolmas vuosi toistuvalla tunnin kestoisella sateella. Kasvihuoneilmiön vaikutuksesta 16 mm sademäärä saavutetaan 1/10a toistuvuudella jo 15 minuutin sateella ja 1/2a toistuvuudella 60 minuutin sadetapahtumalla. Myöhemmissä kappaleissa Sillanpään esittämää EIA:han ja 16 mm sateeseen perustuvaa mitoitusta kutsutaan EIAmenetelmäksi. 52 4. HULEVESIEN HALLINNAN TARVE Hulevesien hallinnan tarve voi aiheutua havaituista hulevesien haittavaikutuksista (tulviminen, eroosio, vedenlaadun heikkeneminen), uuden alueen kaavoituksesta, uudis- tai täydennysrakentamisen suunnittelusta, laajennus- tai saneeraustarpeesta, kuivatuksen tehostamisesta tai varautumisesta tavanomaista suurempia sateita varten. Asemakaava-alueella kunta vastaa hulevesien hallinnan järjestämisestä, mutta kiinteistön omistaja ja/tai haltija vastaa kiinteistöltä muodostuvista hulevesistä. Asemakaavaalueen ulkopuolella vastuu on kiinteistön omistajalla. (MRL 1999). Vastuut ja velvollisuudet sekä hulevesien yhteys suunnitteluun on esitetty luvuissa 2.1. ja 2.2. Tulviminen voi aiheutua liian pienen kapasiteetin lisäksi kunnossapidon laiminlyönneistä. Rummut ja putket voivat olla jäässä tai hiekka, roskat ja kasvillisuus voivat tukkia putkia, uomia ja rumpuja. Esimerkiksi laskuojien huono kunto voi vaikuttaa pahimmillaan koko väylän kuivatuksen toimimiseen. (Liikennevirasto 2013). Havaittua tulvahaittaa korjattaessa, varsinkin jos syyn oletetaan johtuvan liian pienestä kapasiteetistä, on muistettava tarkastella johtamisjärjestelmää riittävän pitkälle alavirtaan. Tulviminen voi johtua kauempana alajuoksulla olevasta padottavasta rummusta tai linjaosuudesta. Vaikka haitallinen padotus muodostuisikin heti padottavan linjaosuuden kohdalle, linjakohdan kapasiteettia parannettaessa on varmistettava että järjestelmä pystyy johtamaan kasvavan virtaaman purkupisteeseen asti. Muuten tulvimiskohta vain siirretään järjestelmässä eteenpäin. Johtamisjärjestelmän kapasiteettia kasvatettaessa tarkastelu tuleekin jatkaa aina purkupisteeseen asti tai kohtaan johon kasvanut virtaama voidaan purkaa ilman haittavaikutuksia. Kapasiteettia voidaan parantaa putkikoon tai uoman kasvattamisen sijaan viivytysrakenteella. Kapasiteetin ylittävä osuus vedestä johdetaan järjestelmän ylivuotona viivytysrakenteeseen. Kun linjaan vapautuu kapasiteettia, vesi johdetaan viivytysrakenteesta takaisin hulevesijärjestelmään joko viettona tai pumppaamalla. Viivytysrakennetta ei tarvitse sijoittaa juuri kapasiteettia rajoittavaan kohtaan – kunhan viivytysrakenne vapauttaa riittävästi kapasiteettia tilanteen ratkaisemiseksi. Tulvimisesta aiheutuvia haitallisia vaikutuksia voidaan vähentää rakentamalla verkostoon ylivuotoja kohtiin, joista poikkeuksellisten sateiden aiheuttamat vesimäärät eivät aiheuta haittaa. 53 5. HULEVESIEN HALLINTA MALLINTAMALLA Ensimmäiset hulevesien määrää ja laatua simuloivat mallit kehitettiin 1970-luvulla, jonka jälkeen malleja on kehitetty jatkuvasti. Verkostomallinnus on nykyaikainen keino hulevesiviemäreiden hydraulisen toiminnan tutkimiseen. Mallinnuksessa sade, valunta ja virtaama pyritään esittämään numeerisina, laskentaohjelmiin sovitettuina teorioina. (Zoppou 1999). Mallinnusohjelma koostuu yleensä hydrologisesta valuma-aluemallista ja hydraulisesta verkostomallista. Valuma-aluemalli kertoo kuinka paljon hulevettä muodostuu ja verkostomalli laskee huleveden virtauksen johtamis- ja käsittelyjärjestelmissä. (Kuntaliitto 2012). Mallit voivat olla tapahtumamalleja, joissa tarkastellaan yksittäisiä sadetapahtumia tai jatkuvan prosessin malleja, jotka simuloivat pitkän aikavälin vesitasetta aina kuukausista vuosiin (Zoppou 1999). Mallinnuksen tuloksena saadaan ajan suhteen muuttuva hulevesivirtaama mistä tahansa kohdasta järjestelmää. Mallintamalla voidaan tarkastella yhden tai useamman valuma-alueen käyttäytymistä, hulevesivirtaaman muodostumista, mitoittaa hulevesilinjoja tai viivytysrakenteita. Mallinnusta voidaan käyttää myös vedenlaadun määrittämiseen. (Kuntaliitto 2012, Rossman 2010). Mallintamisella saadut tulokset ovat suuntaa-antavia, koska yleensä suunnittelualueesta ei ole saatavilla riittävän tarkkaa lähtötietoa esimerkiksi alueiden pintavaluntaolosuhteista. Lisäksi kalibrointi on hankalaa, koska suunnittelualueelta ei yleensä ole saatavilla mitattua aineistoa sadannasta tai muodostuvista hulevesivirtaamista. (Kuntaliitto 2012). Mallin rakentamisen jälkeen itse tarkastelujen tekeminen on hyvin nopeaa, mikä mahdollistaa useiden sadetapahtumien vaikutusten selvittämisen. Vastaavasti tulva- tai häiriötilanteiden tarkastelut on nopea tehdä mallinnuksen avulla. Ilman mallinnusta on lähes mahdotonta osoittaa kaikki verkoston pisteet, joissa tulvimista tapahtuu. (Kuntaliitto 2012). Kuntaliiton hulevesioppaassa (2012) suositellaan mallinnuksen käyttöä aina, kun kyseessä on useamman osavaluma-alueen tai johtolinjan muodostaman järjestelmän tarkastelu. 5.1 Mallinnuksen vaiheet Mallinnusta aloitettaessa sovitaan yhdessä sidosryhmien kanssa mitä halutaan mallintaa, millä tarkkuudella ja mitä tarkoitusta varten. Mallilta vaaditaan eri asioita, jos tarkastellaan erilaisia vaihtoehtoja poliittisen päätöksenteon pohjaksi, tai jos mallinnusta tehdään 54 rakennussuunnittelua varten. Mallinnuksen lähtökohdat vaikuttavat muun muassa käytettävään malliin, valittaviin laskentamenetelmiin, aluerajauksiin, aikaskaalaan, tarkasteltaviin skenaarioihin sekä tarvittavien lähtötietojen määrään ja laatuun. Kun tiedetään mitä halutaan mallintaa, valitaan tarkoitukseen sopiva mallinnusohjelma ja laskentamenetelmät. (Van Waveren ym. 1999). Itse mallinnus koostuu seuraavista vaiheista: lähtötietojen hankkiminen, valumaalueselvitys, hydrologisen mallin ja verkostomallin luominen tietokoneelle, mallin kalibrointi, laskenta-ajot mallilla halutuissa tilanteissa, tulosten kerääminen halutuista tarkastelupisteistä sekä tulosten analysointi ja johtopäätösten teko. Mallinnusta varten joudutaan tekemään yksinkertaistuksia niin hydrologiseen malliin kuin verkostomalliin. Yksinkertaistuksia tehdessä on huolehdittava, ettei niiden vaikutus kokonaistulokseen muodostu merkittäväksi. (RIL 237-2-2010). 5.2 Käyttö Mallinnusohjelmia käytetään uusien järjestelmien suunnittelemiseen ja nykyisen verkoston analysoimiseen. Suunnittelussa uusien verkosto-osuuksien fyysiset ominaisuudet (kaltevuus, halkaisija) määritetään niin, että järjestelmä pystyy johtamaan halutulla mitoitustilanteella muodostuvat virtaamat. Nykyisen järjestelmän analysoinnissa mallinnuksella selvitetään järjestelmän kapasiteetin riittävyyttä tai toimintaa tietyissä olosuhteissa. Yleensä pyritään selvittämään tarvitseeko nykyistä järjestelmää parantaa. (Buttler & Davies 2004). Mallinnusta voidaan hyödyntää kehittämissuunnitelmien, saneeraussuunnitelmien, hulevesitulvariskiarviointien ja yleissuunnitelmien laadinnassa. Mallinnuksella voidaan etsiä järjestelmän pullonkaulakohtia, tulvimiskohtia sekä suunnitella tulvahaittoihin ratkaisuja. Mallinnuksella voidaan tarkastella kaavoituksen aiheuttamaa vaikutusta nykyiseen verkostoon tai nykyisen verkoston kapasiteettia kestää ilmastonmuutoksen vaikutukset. Erilaiset riski- ja vahingonvaaratarkastelut ovat myös mahdollisia. Mallinnusta voidaan käyttää myös yksittäisten kohteiden, kuten uusien putkilinjojen, pumppaamoiden, tasausaltaiden, ylivuotojen tai muiden rakenteiden hydrauliseen mitoitukseen. (RIL 237-2-2010, Rossman 2010). Mallinnusta voidaan hyödyntää myös veden laadun arviointiin. Mallinnuksen avulla voidaan arvioida esimerkiksi vesistöön johdettavaa kuormitusta tai haitta-aineen kulkeutumista hulevesiverkostossa. (Rossman 2010). 55 5.3 Tulvimisen mallinnus Tiheillä kaupunkialueilla voidaan olettaa, että suurin osa tulvivasta vedestä virtaa katurakenteita pitkin (Mignot et al. 2006). Djordevic et al. (1999) esitteli ns. dual drainage mallinnustilanteen, joka huomioi paineellisen putkivirtaaman ja kaivoista purkautuvan pintavirtaaman välisen vuorovaikutuksen. Menetelmä on esitetty kuvassa 33. Kuva 33. Dual drainage -menetelmä mallinnuksessa huomioi pintavirtaaman ja paineellisen putkivirtaaman välisen vuorovaikutuksen (Djordjevic et al. 1999). Tulvimista mallinnettaessa käytettävän mallin tulee pystyä laskemaan (Schmitt et al. 2004): · · · · siirtymä vapaasta virtaamasta paineelliseen virtaamaan vedenpinnan nousu maanpinnan yläpuolelle aiheuttaen veden valuntaa pintavalunnan muodostuminen tulvimistilanteessa ja pintavaluntana etenevän virtaaman ja paineellisen putkivirtaaman välisen vuorovaikutuksen. Dual drainage -mallinnuksessa pinnoista annetaan lisätietoja, kuten (i) rakenne, joka yhdistää pinnan viemärijärjestelmään sekä (ii) virtaamaa johtavan pinnan ominaisuudet. Esimerkiksi kaduilta vedet voidaan johtaa erilaisten kaivorakenteiden kautta virrata verkostoon ja tulvimistilanteissa hulevedet voivat virrata katurakennetta pitkin seuraavalle kaivolle. (Schmitt et al. 2004). Maanpäällistä virtaamaa voidaan mallintaa 1-uloitteisessa mallinnuksella rakentamalla katua vastaava poikkileikkaus malliin avouomana (Mark et al. 2004; Gironas et al. 2009). 2-ulotteisessa mallinnuksessa pintarakenteiden ominaisuudet esitetään tarkem- 56 min, esimerkiksi kolmioimalla katurakenteen korkeustiedot (Schmitt et al. 2004). Esimerkki 2-ulotteisesta mallinnustuloksesta on kuvassa 34. Kuva 34. Vedenpinnankorkeus 2-ulotteisessa mallinnuksessa (Schmitt et al. 2004). Pintavirtaaman mallinnus puutteellisten katurakenteen tietojen vuoksi muodostaa molemmissa mallinnustavoissa laskennan suurimman epätarkkuuden (Mark et al. 2004, Schmitt et al. 2004). Katurakenteen monimutkaisuus risteyskohdissa aiheuttaa vaikeuksia mallinnukselle varsinkin 1D-mallinnuksessa. Myös järjestelmien välisenä linkkinä toimivien kaivojen yksinkertaistus aiheuttaa oman virhelähteensä. (Mark et al. 2004). 5.4 Epävarmuustekijät ja virheet mallissa Epävarmuutta voi esiintyä niin mallinnuksen lähtötiedoissa, järjestelmässä, vaikutusten arvioinnissa kuin tulevan kehityksen ennustamisessa. Lähtötiedon epävarmuudet voivat johtua havainnoista ja mittauksista. Järjestelmän tiedot perustuvat yleensä viemäreiden muodon, mittojen ja asennuksen osalta olemassa olevaan tietoon. Mallinnuksen virheet jakautuvat kolmeen ryhmään: mallin rakenteellisiin virheisiin, parametrien virheisiin ja laskennan aikaisiin virheisiin. (Aaltonen et al. 2008). Mallin kalibrointi ja validointi vaatii sadannan ja valunnan havaintoja vähintään kuuden sadetapahtuman osalta valuma-alueen olennaisista kohdista. Empiirisiin algoritmeihin perustuvien mallien osalta kalibroinnin tarve korostuu. Kalibrointi tulee suorittaa sitä suuretta vastaan, josta havainnot on tehty. (Aaltonen et al. 2008). 57 5.5 Sadanta Hydrologinen tapahtuma alkaa aina sateesta. Mallinnuksessa käytettävä sade voi olla yksittäinen sadetapahtuma tai koostua useammasta peräkkäisestä sateesta. Sade voi olla tasaista tai sen intensiteetti voi muuttua ajan suhteen. (Kuntaliitto 2012). Mallinnettava sade voidaan jakaa kolmeen luokkaan: tasainen sade, dynaaminen sade ja synteettinen sade. (Brown et al. 2009). Vaikka sateen intensiteetti vaihtelee, monet huippuvirtaaman määrittämiseen perustuvat mallinnusmenetelmät perustuvat tasaiseen sateeseen. Sadetapahtumista voidaan luoda intensiteetti-kesto-toistuvuus-käyrä IDF (Intensity-Duration-Frequency). IDF-käyrä on yhteenveto sateen toistuvuudesta, kestosta ja intensiteetistä ajan suhteen. (Brown et al. 2009). Esimerkki IDF-käyrästä on kuvassa 35. Sateen intensiteetti l/s*ha 250 200 150 100 50 0 0 20 1/1a 40 60 80 Sateen kesto (min) 1/2a 1/3a 1/5a 100 120 1/10a Kuva 35. Intensiteetti-kesto-toistuvuus -käyrä (IDF). Käyrä on laadittu hulevesioppaan mukaisten mitoitussateiden intensiteetin (taulukko 8). Mitoitussateet perustuvat keskimäärin noin 1 km2:n aluesadannalle Etelä-Suomessa kun kasvihuoneilmiön vaikutusta ei ole huomioitu. (Kuntaliitto, 2012). Sadetapahtuma voidaan kuvata oikeiden mittaustietojen perusteella. Mitattu sade esitetään yleensä kumulatiivisena sademääränä ajan suhteen. Mallinnuksessa sateen intensiteetin muutos jaetaan aikaväleihin. Keskimääräinen sateen intensiteetti lasketaan jokaiselle aikavälille. Tulosten perusteella muodostuu hyetografi (kuva 36). (Brown et al. 2009). Hyetografi on tarkempi kuvaus sateesta kuin IDF-käyrä, koska se huomioi sateen intensiteetin vaihtelun. Hyetografeja käytetään malleissa, jotka perustuvat valuntakäyriin. (Brown et al. 2009). 58 6 5 5 4 4 3 3 Sade (mm) Sade (mm) 6 2 1 0 0 10 20 Aika (min) 30 2 1 0 5 10 15 20 25 30 35 Aika (min) Kuva 36. Kumulatiivinen sade (vasemmalla) ja hyetografi (oikealla). (mukailtu Brown et al. 2009). Mallinnukset perustuvat yleensä keinotekoisiin sateisiin, jotka on muokattu vastaamaan alueen sadantaa (Brown et al. 2009). Tunnettu keinotekoinen sateenmuoto on ns. CDSsade (Chicago Design Storm). Rankkasateet- ja kaupunkitulvat (2008) raportissa on määritetty Suomen mitoitussateisiin sovitetut 20 minuutin CDS-sateet 2 ja 3 vuoden toistuvuudella nykyilmastolla ja tulevalla ilmastolla (kuva 37). Kuva 37. Suomen mitoitussateisiin sovitetut CDS-sateet nykyilmastolla (sininen) ja tulevalla ilmastolla (punainen), jossa sateen kertymän on oletettu kasvaneen 20 %. (Aaltonen et al. 2008). 5.6 Valunta Sadannan ja valunnan välistä yhteyttä on hahmoteltu 1800-luvun lopulta lähtien. Ensimmäisenä julkaistiin rationaalinen menetelmä (kaava 1), johon Suomen mitoitusohjeistus edelleen perustuu. 1930-luvulla Horton esitti hulevesien muodostumisesta teorian perustuen maan imeyntäkapasiteetin ylittymiseen ja Sherman laati nk. yksikkövaluntakäyrän, jossa sadetapahtumasta muodostetaan valuntakäyrä tehoisan eli valuntaa aiheuttavan sadannan perusteella. (Mustonen 1986). Nämä laskentamenetelmät perustuivat empiirisiin havaintoihin (Zoppou 2001). 59 1950-luvlla alettiin kehittää matemaattisia malleja kuvaamaan sadantaa ja valumaa. Fysiikan lakeihin perustuvia konseptuaalisia valuntamalleja kehitettiin 1960–1970luvuilla. (Mustonen 1986). Valunnan mallinnusta varten tarkasteltavaa aluetta joudutaan aina yksinkertaistamaan. Rankkasateiden aikana haihdunta voidaan yleensä olettaa merkityksettömäksi (Buttler & Davies 2004, Kuntaliitto 2012). Useissa menetelmissä valuma-alueet oletetaan malleissa homogeenisiksi tai sateen oletetaan olevan tasaista. Käyttötarkoitus vaikuttaa mallinnuksessa käytettäviin laskentamenetelmiin. Valumaalueelta muodostuvaa huippuvirtaamaa käytetään hulevesien johtamisjärjestelmien mitoitusperustana. Jos tarkastellaan veden viivytystä tai monimutkaisia verkostorakenteita, laskentamenetelmällä tulee pystyä laatimaan virtaamakäyrä ajan suhteen halutusta tarkastelupisteestä. (Brown et al. 2009). Hulevesioppaassa (Kuntaliitto 2012) ei ole annettu ohjeistusta mallinnuksessa käytettävien laskentamenetelmien valintaan. Luvuissa 5.6.1-5.6.7 on esitetty erilaisia laskentamenetelmiä sateen häviöiden, kuten imeynnän tai suoraan valunnan laskentaan. 5.6.1 Horton Empiirisessä Hortonin kehittämässä menetelmässä imeytyminen alkaa tietyltä tasolta ja vähenee eksponentiaalisesti kunnes saavuttaa kyllästyneen maan imeytymistason. Imeytymiskyvyn ylittävästä sademäärästä muodostuu pintavaluntaa. Menetelmässä imeytyminen esitetään ajan funktiona (7). f = f + (f − f )e . (7) jossa f0 ja ff ovat imeytymisnopeuksia [mm/h] alku- ja lopputilanteessa, t on aika sateen alkamisesta. Kaavan m on vakio, joka kuvaa imeynnän vähentymistä. (Karamouz et al. 2010). Parametrit , f0 ja m voidaan määrittää mittauksilla. Kertoimille on myös annettu taulukoituja arvoja (taulukko 21). Arvot eivät kuitenkaan ole ”yleisesti sovittuja” vaan perustuvat arvioon. Taulukko 21. Esimerkkejä Horton-menetelmän parametreistä (Karamouz et al. 2010). Maankäyttö Rakennettu alue – heikko tai epävarma imeytyvyys Luonnontilainen – heikko tai epävarma imeytyvyys Luonnontilainen – melko hyvä imeytyvyys tai parempi Rakennettu alue – melko hyvä imeytyvyys tai parempi f0 mm/h ff mm/h m 1/s 6 9 12,5 9 3 3 6,25 3 0,0005 0,0001 0,00005 0,0005 60 Mustosen (1986) mukaan Hortonin teoria ei päde Suomen olosuhteissa, koska sadannan intensiteetti ylittää erittäin harvoin maan imeyntäkapasiteetin. 5.6.2 Green ja Ampt Käytetyin fysiikkaan perustuva numeerinen imeyntämalli on Greenin ja Amptin kehittämä menetelmä vuodelta 1911. Menetelmä perustuu oletukseen, että sateen alussa läpäisevän maanpinnan alapuolella on selkeä, tasainen kostumisrintama. Sateen imeytyessä maaperään kosteusrintama liikkuu ja kosteusrintaman paksuus kasvaa, samalla imeyntä hidastuu. Yhtälössä kostumisrintaman alapuolella kyllästymisaste ja hydraulinen johtavuus ovat vakioita. Imeyntä on esitetty yhtälössä (8). Menetelmä perustuu Darcyn lakiin. (Karamouz et al. 2010). = =− ( ) +1 (8) jossa f on imeyntänopeus [cm/s], Ks on vedellä kyllästyneen maakerroksen hydraulinen johtavuus [cm/s], ψf on kapillaarinen nousukorkeus [cm], θs on kyllästyneen maaperän vesipitoisuus [-], θi on vesipitoisuus tarkastelun alussa [-] ja F on maaperän imeytynyt vesimäärä [cm] (kumulatiivinen). Menetelmää varten on taulukoitu parametrien arvoja (taulukko 22). Taulukoituja arvoja tulee käyttää vain jos mittaustietoa ei ole saatavilla. (Karamouz et al. 2010). Taulukko 22. Green ja Ampt -menetelmän kertoimia eri maalajeille (Karamouz et al. 2010). Taulukossa η on huokoisuus, θe on tehokas huokoisuus, ψf on kapillaarinen nousukorkeus ja K on hydraulinen johtokyky. Maalaji Hiekka Hiekkainen siltti Hiesu Hiekkapitoinen savi Savi η [-] θe [-] ψf [mm] K [mm/h] 0,437 0,453 0,463 0,430 0,475 0,417 0,412 0,434 0,321 0,385 49,5 110,1 88,9 239,0 316,3 117,8 10,9 3,4 0,6 0,3 5.6.3 Rationaalinen menetelmä Rationaalinen menetelmä perustuu valuma-alueelta muodostuvan huippuvirtaaman määrittämiseen valuma-alueen pinta-alan, valumakertoimen ja sateen intensiteetin perusteella. (Brown et al. 2009). Menetelmä on sama kuin kuntaliiton hulevesioppaassa (2012) ja liikenneviraston ohjeessa (2013) esitetty periaate hulevesivirtaaman laskennalle (kaava 1). Menetelmää käytetään edelleen paljon sen yksinkertaisuuden vuoksi. 61 Rationaalinen menetelmä perustuu seuraaviin oletuksiin (Karamouz et al. 2010): · · · · sateen intensiteetti on vakio valuma-alueella koko sateen ajan sateen intensiteetti tai sateen kesto ei vaikuta valumakertoimeen valunta-ajan pituus ei riipu sateen intensiteetistä viivyttävien muotojen/rakenteiden vaikutusta ei huomioida. Kaikki em. kriteerit tapahtuvat harvoin luonnossa. Menetelmää voidaan käyttää pienten alueiden tarkasteluun (max 80 ha), koska sateen intensiteetin tulee olla vakio ja sateen keston tulee olla vähintään yhtä pitkä kuin valunta-aika valuma-alueen kauimmaisesta pisteestä purkupisteeseen. (Brown et al. 2009). Rationaalisella menetelmällä saadut tulokset ovat luotettavampia homogeenisilta aluilta. Suuremmat valuma-alueet kannattaakin jakaa osavaluma-alueisiin luotettavuuden parantamiseksi. (Karamouz et al. 2010). 5.6.4 SCS Entinen SCS (Soil Conservation Service), nykyinen NRCS (Natural Resources Conservation Services) on kehittänyt empiirisen menetelmän huippuvirtaamien arviointiin pieniltä viemäröidyiltä alueilta. SCS käyränumeromenetelmässä sateen ja pintavalunnan välinen suhde jaetaan välittömään valuntaan, viipymään ja alkuhäviöihin. Välittömän valunnan perusteella voidaan määrittää huippuvirtaama (kaava 9). (Brown et al. 2009). Q = ( , , ) (9) jossa QD on välittömän valunnan vesikerroksen paksuus [mm], P on vuorokauden sademäärä [mm] ja SR on viipyvän vesikerroksen paksuus [mm]. Empiiristen tutkimusten perusteella viipyvän vesimäärän osuus on yhteydessä valunnan käyränumeroon CN (curve number). Käyränumero koostuu neljästä maalajiluokasta (kuvaa maaperän imeyntää), maankäyttömuodoista, läpäisemättömän pinnan osuudesta, sateesta ja sadetta edeltäneistä olosuhteista (kuiva-melkokuiva-kostea). Käyränumeroiden arvot vaihtelevat 0-100 välillä. (Brown et al. 2009, Karamouz et al. 2010) Viipyvän vesimäärän paksuus ratkaistaan käyränumeron valinnan jälkeen kaavalla 10 (Brown et al. 2009). S = 25,4 ∙ − 10 . (10) Huippuvirtaaman arviointia varten on kehitetty taulukoita ja kaavioita käyränumeroiden arvioimiseksi. Arvot perustuvat Yhdysvalloissa tehdyille kenttätutkimuksille. (Brown et al. 2009). Käytettäessä SCS-menetelmää tulee huomioida, että menetelmä on empiirinen ja mittaukset on tehty hyvin erilaisissa olosuhteissa kuin Suomessa. SCS-menetelmästä on myös tehty taulukkopohjainen yksikkövaluntakäyrä ja synteettinen yksikköhäviökäyrä. (Brown et al. 2009). SCS-menetelmän graafista sovellusta kut- 62 sutaan TR-55 (Technical Release 55) -menetelmäksi. Menetelmä on kehitetty pienille valuma-alueille, jotka sijaitsevat taajama-alueella. (USDA 1986). Sovelluksesta on kehitetty mallinnusohjelma TR-55 vuonna 1975. Vuoden 1998 päivityksen jälkeen ohjelmaa on kutsuttu myös nimellä WinTR-55 (USDA 2009). TR-20 (Technical Release 20) on sadanta-valunta simulointiin kehitetty tietokoneohjelma vuodelta 1965. Ohjelma muodostaa valuntakäyriä valuma-alueilta ja johtaa virtaamat kanavien ja allasrakenteiden kautta. Huippuvirtaamat, huippuvirtaamien ajankohdat, vedenpinnankorkeudet ja kestot voidaan laskea halutuista kohdista uomaverkostoa. (USDA 2014). Vuoden 1992 päivityksen yhteydessä ohjelma on kutsuttu myös nimellä WinTR-20. (USDA 2004). Molemmat alkuperäiset laskentaohjelmat, TR-20 ja TR-55, ovat SCS:n kehittämiä. NRCS on jatkanut ohjelmien kehittämistä. Esimerkiksi mallinnusohjelmien hydraulisia laskentamenetelmiä on päivitetty 2010-2011. (USDA 2014). 5.6.5 Yksikkövaluntakäyrä Yksikkövaluntakäyrä UH (unit hydrograph) kuvaa sateesta aiheutuvaa suoraa valuntaa purkupisteeseen. Valuntakäyrä kuvaa virtaaman muutosta purkupisteessä ajan suhteen. (Karamouz et al. 2010). Yksikkövaluntakäyrä on kehitetty sateen aiheuttaman ylivalunnan määrittämiseksi tapauksissa, joissa sadehavaintoja on melko pitkältä ajalta, mutta virtaamahavaintojakso on lyhyt. Menetelmä perustuu oletukseen, että välitön valunta on (i) kestoltaan ja intensiteetiltään muuttumaton, (ii) lineaarista ja (iii) yhteenlaskettavaa. Eli sateen intensiteetin ei oleteta vaikuttavan huippuvirtaaman esiintymisajankohtaan, eikä valunta-aikaan kaukaisimmasta pisteestä purkupisteeseen. Sateen intensiteetti ja valuntakäyrän muoto suhtautuvat toisiinsa tehoisten sadantojen mukaisessa suhteessa ja usean sateen aiheuttama kokonaisvalunta saadaan laskemalla yksittäisten sateiden valunnat yhteen. (Mustonen 1986). Yksikkövaluntakäyrä muodostetaan virtaamahavaintojen perusteella tarkasteluaikaa vastaavalle sademäärälle. Tästä virtaamakäyrästä voidaan muodostaa minkä tahansa sateen aiheuttama virtaamakäyrä. (Mustonen 1986). Rossmanin (2010) mukaan yksikkövaluntakäyrää ei tule käyttää 2600 km2 suuremmille valuma-alueille. Yksikkövaluntakäyristä on tehty useita sovelluksia. (Karamouz et al. 2010). Yksikköhäviökäyrämentelmän kehitti Snyder vuonna 1938. Snyderin yksikkövaluntakäyrä perustuu yritys-erehdys pohjaiseen arvojen muokkaukseen. Ensin osalle ordinaatoista annetaan alkuarvot, jota seuraa yritys ja erehdys perusteinen arvojen muokkaus. Yksikkövaluntakäyrä on valmis, kun tilavuus vastaa yhden tuuman vesikerroksen virtaamaa. (Mays 2001). 63 Clarkin yksikkövaluntakäyrän muodostamista varten määritetään peräkkäisiä pintaaloja, jotka ovat ajan suhteen yhtä etäällä purkupisteestä. Pinta-alojen määrittäminen on aikaa vievä prosessi. Tulokseksi saadaan diagrammia ajan ja pinta-alan suhteen, jonka perusteella muodostetaan yksikkövaluntakäyrä. Clarkin yksikkövaluntakäyrämenetelmää käytetään HEC-1 -mallinnusohjelmassa. Mallinnusohjelmassa diagrammin sijaan käytetään kertoimia. (Mays 2001). Sovellettu rationaalinen menetelmä on rationaalisesta menetelmästä kehitetty sovellus, joka mahdollistaa virtaamakäyrän laadinnan purkupisteessä. Virtaamakäyrä laaditaan kolmen tekijän perusteella: sateen keston t r, valunta-ajan tc ja huippuvirtaaman Qp. Esimerkki virtaamakäyrästä on kuvassa 38. Huippuvirtaama lasketaan rationaalisella menetelmällä (kaava 1). (Goswami 2012). Kuva 38. Sovelletun rationaalisen menetelmän yksikkövaluntakäyrä (Goswami 2012). Valunta-aika tc arvioidaan yleensä maanpäällisen virtausajan perusteella esimerkiksi kinemaattisella aaltoyhtälöllä. Jos virtausreitistä osa on uoma- tai putkivirtausta, tulee tämä huomioida valunta-ajan arvioinnissa. (Karamouz et al. 2010). Valunta-ajan ratkaisumenetelmiä on esitetty luvussa 5.10. SCS UH on SCS-menetelmästä (luku 5.6.4) tehty yksikkövaluntakäyräsovellus, jossa muodostetaan kolmion muotoinen yksikkövalunta. Yksikkövaluntakäyrä on esitetty kuvassa 39. 64 Kuva 39. NRCS (entinen SCS) synteettinen yksikkövaluntakäyrä (Brown et al. 2009). 1 mm sadetta vastaava huippuvirtaama voidaan laskea kaavalla 11 (Brown et al. 2009). = ∙ ∙ ∙ (11) jossa gp on huippuvirtaama [m3/s], Ak on valuma-alueen pinta-ala [km2], QD on suoran valunnan määrä [mm], tp on huippuvirtaaman ajankohta [h], Kp on huippukerroin [-] ja α on yksikkömuunnoskerroin (SI yksiköllä 0,00043). Kp huippukertoimelle on erilaisia arvoja valuma-alueen mäkisyydestä riippuen. Esimerkiksi 484 kuvaa yksikkövaluntakäyrää, jonka pinta-alasta 3/8 on nousevalla osalla käyrää. Huippuvirtaaman ajankohta tp on 2/3 valunta-ajasta tc (time of concetration). (Brown et al. 2009). 5.6.6 SWMM Yhdysvaltain ympäristönsuojeluvirasto U.S. EPA (United States Environmental Protection Agency) on kehittänyt ja julkaissut SWMM-mallinnusohjelman (Storm Water Management Model). Ohjelman viimeisin versio SWMM 5 on julkaistu vuonna 2005. (Rossman 2010). SWMM-mallia on käytetty laajasti ympäri maailman (Giroás et al. 2009) ja mallista on myös kehitetty kaupallisia sovelluksia (Buttler & Davies 2004). SWMM-ohjelma on fysiikan lakeihin perustuva diskreetti simulaatiomalli, joka perustuu massan, energian ja liikemäärän säilyvyyteen. Malli jakautuu neljään osaan (Rossman 2010): (i) ilmasto-osuus kuvaa mallinnettavan sadetapahtuman, haihdunnan ja ilman epäpuhtaudet; (ii) maankäyttöosuudessa valuma-alueelle satavasta vedestä muo- 65 dostuu valuntaa; (iii) kuljetusosuudessa määritetään pintavalunnan virtaus purkupisteeseen kautta verkostoon, ojiin yms.; (iiii) pohjavesiosuus määrittää imeynnän ja tuottaa tietoa kuljetusosuuteen. Valuman laskentaa varten alue jaetaan ominaisuuksiltaan riittävän homogeenisiin osavaluma-alueisiin, josta jokaisella on yksi purkupiste. Osavaluma-alueelle määritetään hydrologiset parametrit (Rossman 2010): · · · · · · hydraulinen leveys (alueen leveys maanpäällisen virtausreitin suhteen) kaltevuus läpäisemättömän pinnan määrä TIA läpäisevän pinnan painannesäilyntä ja Manningin karkeuskerroin läpäisemättömän pinnan painannesäilyntä ja Manningin karkeuskerroin valumareitti (valuuko vesi molemmilta pinnoilta suoraan purkupisteeseen vai valuuko vesi läpäisemättömältä pinnalta läpäisevälle tai toisin päin). Esimerkkejä läpäisemättömän pinnan osuuksista erilaisille maankäyttömuodoille on esitetty taulukossa 23. Taulukko 23. Läpäisemättömän pinnan osuus maankäyttömuodon perusteella (Zaman & Ball 1994 Cho & Ball 2002 mukaan). Maaperä/maan käyttö Väljä asuinalue Tiivis asuinalue Hyvin tiivis asuinalue Liikealue Avoimet alueet Teollisuusalue Eritysikäyttö Liikennealue Läpäisemättömän pinnan osuus 37 45 55 55 0 55 50 80 Rossmanin (2010) ja Gironás et al. (2009) mukaan hydraulinen leveys voidaan laskea jakamalla osavaluma-alueen pinta-ala pisimmän maanpäällisen virtausreitin pituudella. Jos virtausreittejä on useita, käytetään näiden keskiarvoa. Hydraulisen leveyden periaate on esitetty kuvassa 40. (Gironás et al. 2009). Uomavirtaus ei kuulu virtausmatkan pituuteen, joka tyypillisesti pienentää virtausreitin pituuden alle 200 metriin. Kaupunkimaisilla alueilla virtausmatkan pituus voi jäädä huomattavasti lyhyemmäksi. (Gironás et al. 2009). 66 Kuva 40. Hydraulisen leveyden (w) määritys SWMM-menetelmässä (Gironás et al. 2009). Painannesäilyntä tarkoittaa sateen aikana maanpinnalle lammikoituvaa vesimäärää. Kun kaikki maanpinnan painanteet ovat täyttyneet, hulevesi alkaa valumaan pinnankaltevuuksien mukaisesti. Painannesäilynnän määriä on koottu taulukkoon 24. (Karamouz et al. 2010). Taulukko 24. Painannesäilynnän määrä (Karamouz et al. 2010). Maaperä/maan käyttö Hiekka Hiesu Savi Läpäisemätön päällyste Läpäisevä maa kaupunkialueella Painannesäilynnän määrä (mm) 5,1 3,8 2,5 1,6 6,25 Läpäiseviltä pinnoilta sadevettä imeytyy maahan. Imeyntä voidaan määrittää kolmella menetelmällä (i) Hortonin (ii) Greenin ja Amptin tai (iii) SCS:n käyränumeromenetelmällä. (Rossman 2010). Osavaluma-alueelta muodostuva valunta ja valunta-aika lasketaan alueen hydraulisen leveyden, kaltevuuden, läpäisemättömän pinnan määrän, Manningin karkeuskertoimen ja valumareitin mukaan. (Rossman 2010). 5.6.7 HEC-1 U.S. Hydrology Engineering Center (HEC) of Army Corps of Engineers on kehittänyt HEC-1 sadanta valunta mallinnusohjelman vuonna 1968. Ohjelmaa on päivitetty muutamaan otteeseen tämän jälkeen. Ohjelma on suunniteltu simuloimaan joen virtaaman muutoksia erialisissa sadetilanteissa. Ohjelmalla voidaan mallintaa lumen sadannan ja sulannan vaikutuksia, padon turvallisuutta ja tulvan aiheuttamia haittoja. Mallinnustuloksena saadaan virtaamakäyriä halutuista kohdista joesta. (Mays 2001). Laskentaa varten luodaan hyetografi halutusta sadetilanteesta. Tehokas sadanta saadaan määritettyä häviömenetelmien kautta. Häviömenetelmiä ovat (1) alku- ja häviökerroin, 67 (2) eksponentiaalinen häviökerroin häviökertoimet (3) SCS-käyränumeromenetelmä (4) Holtanin häviömenetelmä (5) Green ja Ampt -imeyntämenetelmä ja (6) yhdistetty sulanta ja sadehäviö. (Mays 2001). Yksikkövaluntakäyrät voidaan laatia käyttäjän määrittelemänä tai Clarkin, Snyderin tai SCS yksiköttömällä menetelmällä. Hydraulisessa laskennassa voidaan käyttää kinemaattista aaltoyhtälöä tai Muskingum-Cunge-menetelmää. (Mays 2001). 5.7 Painovoiman vaikutus virtausolotiloihin Pintavalunta, virtaus avouomassa ja vajaassa putkessa perustuvat painovoimaan. Liikkeen hitausvoimien ja painovoiman perusteella virtaustila voi olla kiitovirtausta (superctritical), verkasvirtausta (subcritical) tai kriittistä (critical). Kriittisessä virtauksessa veden virtausnopeus on yhtä suuri kuin aallon etenemisnopeus ko vedensyvyydellä. Verkasvirtauksessa aalto etenee ylävirtaan ja kiitovirtauksessa alavirtaan päin. (Hooli & Pohjamo 1990). Virtaustila voidaan tarkastella Frouden luvun Fr [-] perusteella kaavalla (12). Fr = ∙ (12) jossa v on kesimääräinen virtausnopeus [m/s], g on painovoiman kiihtyvyys [m/s2] ja L on virtauspoikkileikkaukselle ominainen pituus [m]. Avouomassa L on hydraulinen syvyys [m], joka saadaan jakamalla uoman poikkileikkausalan vesipinnan leveydellä. Jos Frouden luku on 1, niin virtaus on kriittistä. Tätä pienempi Frouden luku kuvaa verkasvirtausta ja suurempi kiitovirtausta. Koska pinta-aallon likimääräinen etenemisnopeus on ℎ, kiitovirtauksessa aalto etenee vastavirtaan ja verkasvirtauksessa myötävirtaan. (Hooli & Pohjamo 1990). Kun virtaustila muuttuu kiitovirtauksesta verkasvirtaukseksi lyhyellä matkalla, muodostuu vesikynnys (hydraulic jump). Vesikynnyksen kohdalla vesikerroksen paksuus kasvaa ja virtausnopeus hidastuu merkittävästi, samalla osa liike-energiasta vapautuu ja osa häviää lämmöksi. Vesikynnys voi muodostua uomissa, joissa Frouden luku on lähellä yhtä, ja lyhyellä matkalla joko uoman pohjan kaltevuus loivenee ja/tai levenee. Vesikynnyksen muodostuminen on esitetty kuvassa 41. (Hooli & Pohjamo 1990). 68 Kuva 41. Vesikynnys (Hooli & Pohjamo 1990). 5.8 Viskositeetin vaikutus virtausolotiloihin Viskositeetin vaikutuksesta virtaus voi olla laminaarista, turbulenttista tai näiden siirtymäalueella. Laminaarisessa virtauksessa nesteosat liikkuvat yhdensuuntaisia ratoja pitkin, turbulenssivirtauksessa virtaus on pyörteistä ja nesteosasten liikenopeus on suurempi kuin nesteen keskimääräinen nopeus (kuva 42). (Hooli & Pohjamo 1990). Kuva 42. Laminaarinen ja turbulenttinen virtaus sekä virtausten nopeuskuviot putki- ja avouomavirtauksessa (Hooli & Pohjamo 1990). Laminaarisessa putkivirtauksessa virtausnopeus on suurin putken keskellä ja avouomavirtauksessa pinnalla. Turbulenttisessa virtauksessa virtausnopeus poikkileikkauksessa pysyy tasaisempana. Reunan viereisessä rajakerroksessa virtausnopeus kasvaa ensin nopeasti, mutta kasvu hidastuu rajakerroksen jälkeen (kuva 42). Turbulenssi- ja laminaarivirtauksen esiintymistä voidaan määrittää Reynoldsin luvulla (kaava 13). (Hooli & Pohjamo 1990). Re = ∙ (13) jossa v on keskimääräinen virtausnopeus [m/s], υ on kinemaattinen viskositeetti [m2/s], L on virtauksen poikkileikkaus (putkelle halkaisija, avuouomassa hydraulinen säde) [m]. Putkivirtauksessa virtaus on laminaarista jos Re on alle 2320 ja turbulenttista jos Re on yli 3000. Arvojen 2320-3000 välistä aluetta kutsutaan siirtymäalueeksi, jossa virtaustila voi muuttua helposti. Uomavirtauksessa vastaava siirtymäalue on likimain 500-2000 välisellä alueella. Uomissa ja putkessa virtaus on yleensä turbulenttista. Pohjavesivirtaus on enimmäkseen laminaarista. (Hooli & Pohjamo 1990). 69 5.9 Hydraulinen laskenta Virtauslaskennan helpottamiseksi olosuhteita usein yksinkertaistetaan (Brown et al. 2009). Stationäärisessä eli pysyvässä virtauksessa (steady flow) virtaama oletetaan vakioksi eli vesikerroksen paksuus, virtausnopeus, paine ja muut virtaustekijät eivät muutu ajan suhteen. Tasaisessa virtauksessa (uniform flow) uoman jokaisen poikkileikkauksen virtaustekijät ovat samat. Mikäli uoman poikkileikkaus muuttuu, on kyseessä muuttuva virtaus (varied flow). Muuttuva virtaus voi olla nopeasti muuttuvaa (rapidly varied flow), jolloin virtauksen muutos johtuu paikallisesta ilmiöstä kuten vesikynnyksestä. Asteittain muuttuvassa virtauksessa (gradually varied flow) virtausnopeus ja vesikerroksen paksuus muuttuvat hitaasti. Vesikynnyksiä ei muodostu, mutta vedennopeuden kiihtyessä tai hidastuessa veden pinnan kaltevuus muuttuu eli vedenpinnan kaltevuus on pohjan kaltevuutta jyrkempi tai loivempi. (Hooli & Pohjamo 1990). Valittu virtaamanlaskentamenetelmä vaikuttaa mallinnuksessa käytettävään aika-askeleen pituuteen ja laskennan raskauteen (Rossman 2010). Muuttuvassa avouomavirtauksessa virtaaman poikkileikkaus vaihtelee matkan suhteen ja virtaama muuttuu ajan suhteen. Eli muuttuvaa avouomavirtausta mallinnettaessa virtaama ja vedenkorkeus uoman eri pisteissä muuttuvat ajan funktiona. Laskenta perustuu yleensä Saint Venantin yhtälöön tai sen sovelluksiin. (Zoppou 2001) Saint Venantin yhtälön ratkaisumenetelmiä on esitetty luvussa 5.9.1. Muita virtaamalaskentamenetelmiä on esitetty luvuissa 5.9.2-5.9.4. 5.9.1 Saint Venantin yhtälö eli dynaaminen aaltoyhtälö Saint Venantin yhtälö (tunnetaan myös nimellä shallow water wave equations), koostuu jatkuvuusyhtälöstä (14) ja liikemääräyhtälöstä (15). (Zoppou 2001, Lyngfelt 1985). Yhtälöparin on kehittänyt Barre de Saint Venant vuonna 1871 (Mustonen 1986). Yhtälöt esitetään yleensä ei-konservatiivisessa muodossa, jossa virtausnopeus u = Q/A ja y on riippuva muuttuja uoman yksikköleveydelle (Zoppou 2001). Jatkuvuusyhtälö on Liikemääräyhtälö on + ( + ) =q + (14) − gA = S − S − (15) Yhtälöissä q on virtaama [m3/s] kohtisuoraan kanavan poikkileikkausta vastaan, x on etäisyys [m], A on virtauksen poikkileikkauspinta-ala [m2], t on aika [s], g on painovoiman kiihtyvyys [m/s2], S0 on pohjan kaltevuus [-] ja Sf on kitkakaltevuus [-]. Kitkakaltevuus voidaan arvioida Manningin tai Chezyn yhtälön perusteella. Kitkakaltevuus Manningin yhtälössä on esitetty kaavassa (16), jossa η on Manningin kitkakerroin, R on hydraulinen säde ja K on häviökerroin. (Zoppou 2001). 70 S = K |Q |Q = | | (16) / Jatkuvuusyhtälö perustuu massan säilymisen lakiin (Zoppou 2001). Massan säilymisen lain mukaan tietyllä aikavälillä tarkastelukohtaan tulevan ja lähtevän virtaaman erotuksen on oltava yhtä suuri tarkastelukohtaan varastoituneen vesimäärän kanssa. Liikemäärän säilymisen periaatteen mukaan tarkastelukohtaan tulevan ja lähtevän liikemäärän erotuksen ja kohtaan vaikuttavien ulkoisten voimien summa on yhtä suuri kuin liikemäärän muutos tarkastelukohdassa. Virtausnopeus määräytyy liikemääräyhtälön perusteella. (Zoppou 2001, Mustonen 1986). Saint Venantin yhtälöt ovat hyperboolisia (Zoppou 2001). Yhtälöiden ratkaiseminen edellyttää, että alku- ja reunaehdot tunnetaan. (Mustonen 1986). Saint-Venantin yhtälön numeerista ratkaisua kutsutaan dynaamiseksi aaltoyhtälöksi. Yhtälö ratkaisee Saint Venantin -virtausyhtälöt täydellisesti. Dynaaminen aaltoyhtälö mahdollistaa virtausajan huomioimisen, veden varastoitumisen verkostoon, verkoston paineistumisen, virtauksen suunnan vaihtumisen, seisovan veden, paikallishäviöiden ja alapuolisen padotuksen huomioimisen. (Rossman 2010). Virtaaman ollessa tasaista, jatkuvuusyhtälö yksinkertaistuu muotoon d(uy)/dx = q, ja virtaaman liikemääräyhtälö (15) supistuu muotoon (17). S −S − = / (17) Tasaisessa virtauksessa vedenpinnankorkeus avouomassa lasketaan ylävirtaan iteratiivisesti. Tämän tyyppistä analyysiä kutsutaan padotuslaskennaksi (backwater analysis). (Zoppou 2001). Rossmanin mukaan (2010) dynaamista aaltoyhtälöä käytettäessä aika-askeleen on oltava pieni, jotta laskenta pysyy tarkkana. Suositeltava aika on sekunneista minuuttiin. Liian suuri aika-askel johtaa laskennan epästabiiliuteen. Dynaamista aaltoyhtälöä hyödyntävissä mallissa voi esiintyä numeerista epävakautta. Tuloksissa tämä on havaittavissa virtaaman tai vesipatsaan paksuuden huomattavana heiluntana. Mallin numeerista epästabiiliutta voidaan vähentää käyttämällä kinemaattista aaltoyhtälöä (Rossman 2010). 5.9.2 Kinemaattinen aaltoyhtälö Kinemaattinen aaltoyhtälö on laajasti käytetty yksinkertaistus dynaamisesta aaltoyhtälöstä. Kinemaattisessa aaltoyhtälössä paikka, kiihtyvyys ja painetermit voidaan jättää huomioimatta. Tämä tarkoittaa, että kitkakaltevuus ja vedenpinnankaltevuus muodostuvat samansuuruisiksi eli Sf = S0. Tämä oletus on voimassa pintavalunnassa ja jyrkissä kanavavirtauksissa. Kinemaattinen aaltoyhtälö supistuu yhdeksi yhtälöksi (18). 71 + = (18) jossa V on kinemaattisen aallon nopeus tai Kleitz-Seddonin laki. (Zoppou 2001). Kinemaattinen yhtälö sallii virtaaman vaihtelut ajan ja paikan mukaan, jolloin verkoston sisällä voi tapahtua viivästymistä ja varastoitumista. Virtaus ei kuitenkaan voi muuttua paineelliseksi, alapuolista padotusta, paikallishäviöitä kuten nielu- ja purkautumishäviöitä ei voida määrittää. (Rossman 2010). Rossmanin mukaan (2010) kinemaattisen aaltoyhtälön etu on numeerinen stabiilius useamman minuutin mittaisilla laskennan aika-akselilla, jonka vuoksi yhtälö soveltuu pitkien ajanjaksojen laskentaan. 5.9.3 Stationäärinen eli pysyvä virtaus (steady flow) Stationäärisessä virtauksessa vesisyvyys, virtausnopeus, paine ym. virtaustekijät eivät muutu ajan funktiona. Stationäärisessä virtauksessa virtaus on jatkuvaa, eli virtaama on vakio. Käytettävät virtaamakaavat (vajaa putkivirtaus/avouomavirtaus ja täyden putken virtaus) ovat samat kuin laskettaessa käsin. (Pohjamo & Hooli 1990). Stationäärisessä virtauksessa virtausaikaa, muutoksia vesisyvyydessä eli varastoitumista verkostoon, alapuolista padotusta, poikkipinta-alan muutoksista aiheutuvia häviöitä tai paikallishäviöitä kuten nielu- ja purkautumishäviöitä ei huomioida. Verkoston risteyskohdista voi olla vain yksi poistumissuunta eikä virtaama voi olla paineellista. Tasaista virtausta voidaan hyödyntää alustavaan tarkasteluun. (Rossman 2010). 5.9.4 Convex-menetelmä Convex-menetelmä perustuu tulo- ja purkupisteiden virtaamakäyrien väliseen suhteeseen. Menetelmässä virtaus määritetään virtausnopeuden ja virtausmatkan perusteella. Menetelmä käyttää ainoastaan edellisen aika-askeleen virtaamatietoja. (Mockus & Styner 1972). Virtaama lasketaan kaavalla 19. O = cI + (1 − c)O (19) jossa O2 on purkuvirtaama [m3/s] hetkellä t2, c on aika-askeleen ja virtausajan suhteeseen perustuva kerroin [-], I1 on tulovirtaama [m3/s] hetkellä t1 ja O1 on purkuvirtaama [m3/s] hetkellä t1. Aika-askeleen tulee olla virtausaikaa pienempi (0 < c < 1). Virtausaika ei ole vakio vaan nopeuden funktio. Kerroin c [-] voidaan määrittää aika-askeleen pituuden Δt [s] ja virtausajan K [s] perusteella c = Δt/K. (Mockus & Styner 1972). Convex-menetelmää on käytetty TR-20 mallinnusohjelmassa uomavirtaaman määrittämiseen. Menetelmä on herkkä käytettyyn aikavälin suhteen, eikä aikavälin pituudelle 72 ole olemassa hyvää teknistä perustetta. Nykyisin TR-20 mallinnusohjelma käyttää Muskingum-Cunge -menetelmää. (USDA 2014). 5.10 Valunta-aika Valunta-aika tc (time of concentration) kuvaa osavaluma-alueen reunalta purkupisteeseen kuluvaa virtausaikaa. Pienillä valuma-alueilla valunta-aikaan ei vaikuta merkitsevästi kaltevuus tai virtaustapa. Mays:n (2001) mukaan alle 0,4 ha valuma-alueille ei kannata laskea tarkkaa valunta-aikaa vaan käyttää taulukoituja valunta-aikoja (taulukko 25). Taulukko 25. Minimivalunta-aikoja pienille valuma-alueille (MSMA 2000). Sijainti Katto- ja kiinteistöviemäröinti Katujen kaivorakenteet Alle 0,4 ha valuma-alueet Valunta-aika 5 min 5 min 10 min Suuremmilla valuma-alueilla valuma-alueen ja sateen ominaisuudet sekä valunta-ajan vaikutus purkautuvaan virtaamaan kasvavat. Valunta-ajan määrittämiseksi on kehitetty useita menetelmiä. Valittu valuntamenetelmä voi vaikuttaa valunta-ajan pituuteen tai määritystapaan. Esimerkiksi rationaalisessa menetelmässä valunta-ajan tule olla vähintään samansuuruinen kuin sateen keston. EPA:n SWMM-menetelmässä valuntaaikamenetelmää ei voi valita. Useisiin laskentamenetelmiin valunta-ajan voi antaa myös itse. Yksinkertaisimmillaan aika voidaan laskea virtausnopeuden v ja matkan L suhteessa t = L/v. Paljon käytettyjä menetelmiä valunta-ajan määrittämiseen ovat kinemaattinen aaltoyhtälö ja TR-55 -menetelmän mukainen osista koostuva valunta-aika. Kinemattisen aaltoyhtälöön perustuvalla menetelmällä valunta-aika lasketaan kaavalla (20). = −1 1/ (20) jossa L on virtausmatkan pituus [m], ie on tehokas sadanta [m/s] ja γ on kinemaattisen aaltoyhtälön parametri. γ:n arvoon vaikuttaa virtausolosuhteet. Turbulenttisessa virtauksessa = √ / ja laminaarisessa = /3 . Yhtälöissä S on kaltevuus [m/m], n on Manningin karkeuskerroin ja on kinemaattinen viskositeetti [m2/s]. Kinemaattinen aaltoyhtälö huomioi sateen vaikutuksen virtausnopeuteen: jos sateen intensiteetin kasvaa, valunta-aika lyhenee. (Karamouz et al. 2010). TR-55 -menetelmässä valuma-aika koostuu osista: pintavirtausta (sheet flow), matalasta virtauksesta (shallow concentrated flow), kanavavirtauksesta (channel flow) ja putkivir- 73 tauksesta. Valunta-aika saadaan laskemalla yhteen pisimmän reitin virtausajat. (Brown et al. 2009, USDA 2010). Pintavalunta tapahtuu alussa hyvin ohuena kerroksena. Tämän tyylistä virtausta esiintyy valuma-alueen ylimmillä kohdilla pisimmillään 130 metriä, mutta jää yleensä alle 25 metriin. Ohuena kerroksena tapahtuva pintavalunta lasketaan kinemaattisen aaltoon perustuvalla yhtälöllä (21). (Brown et al. 2009, USDA 2010). = , ∙ , , √ (21) jossa tsf on valunta-aika [min], n on Manningin karkeuskerroin, L on virtausmatka [m], I on sateen intensiteetti [mm/h] ja S on pinnan kaltevuus [m/m]. Valuva vesi pyrkii muodostamaan pieniä puroja, joissa virtausaika lasketaan yhtälöllä (22). (Brown et al. 2009, USDA 2010). = ∙ = ∙ (22) , jossa tscf on valunta-aika [s], k on maankäytöstä johtuva kerroin ja Sp on kaltevuus [%]. Virtausaika ojissa, kanavissa ja vajaassa putkessa lasketaan Manningin kaavalla (23). (Brown et al. 2009). / ∙ / (23) jossa tocf on valunta-aika [s], L on virtausmatka [m] ja S on keskimääräinen kaltevuus [m/m]. Esimerkkejä muista, paljon käytetyistä laskentamenetelmistä on koottu taulukkoon 26. Taulukossa pituus lasketaan jalkoina ja maileina. 74 Taulukko 26. Valunta-ajan (Tc) laskentamenetelmät. Yhtälöissä Lf on pituus jalkoina, Lmi on pituus maileina, Sp on kaltevuus prosentteina ja S on kaltevuus [ft/ft]. Menetelmä Carter Tc [h] Merkkien selitykset 2 2 Eagelson Espey/Winslow2 FAA2 Kerby/Hathway1 1 Kirpich SCS Lag1 Papadis and Kazan1 1 2 USDA 2010 Manual B , 1,7 ∙ 0,0001852 , ∙ ∙n∙ 0,52Φ 0,29 ∙ 1,8(1,1 − C) 2,2 / , 0,0007 , 0,66 , , , , , ∙ , ∙ / ∙ ( + 1) 1,900 S on kaltevuus [ft/mi] / , , , , ∙ , , Φ on Espeyn kanavointikerroin, Ip on päällystämättömän pinnan osuus [%] C on rationaalisen menetelmän valumakerroin N on virtaaman hidastumiskerroin , S=1000/CN-10, jossa CN on viipymäkerroin , i on tehokkaan sateen intensiteetti [in/h] Taulukossa esitetyissä menetelmissä valunta-aika lasketaan kaltevuuden ja pituuden perusteella. Ainoastaan Papadis ja Kazan -menetelmä huomioi sateen intensiteetin vaikutusta virtausnopeuteen. Kaikilla menetelmillä on omat rajoituksensa. Esimerkiksi Kirpich-menetelmä on kehitetty pienille valuma-alueille. Alueella valunta on pääasiassa maanpäällistä ja menetelmää sovellettaessa virtausmatkan tulee olla alle 300 m. (USDA 2010). 5.11 Paikallishäviöt hydraulisessa laskennassa Paikallishäviöitä muodostuu virtausolosuhteiden muuttuessa, esimerkiksi putken koon muuttuessa, mutkissa, venttiilien kohdalla, kaivoissa tms. Paikallishäviöiden suuruuteen vaikuttavat muutoksen suuruus ja putken/uoman koko. Paikallisvastukset lasketaan yleensä kokeellisesti määritettyjen arvojen, taulukoiden tai kaavojen avulla. (Karttunen & Tuhkanen 2003). Huleveden virratessa kaivoon, altaaseen tai järveen tai pois ko. rakenteesta, muodostuu nielu- ja purkautumishäviötä. Yksinkertaisimmillaan häviö voidaan antaa virtaamasta riippumattomana vakiona. Yleensä häviö lasketaan virtaamaan suhteutettuna. Uoman koko ei vaikuta muodostuviin nielu- ja purkautumishäviökertoimiin. (Karttunen & Tuhkanen 2003). Erilaisia menetelmiä on esitetty luvuissa 5.11.1-5.11.3. Häviöt lasketaan yleensä kertoimien ja nopeuskorkeuden v2/2g perusteella. 75 5.11.1 Yleinen ja geneerinen häviökaava Yleinen häviökaava (24) ja geneerinen häviökaava (25) perustuvat käyttäjän antamaan vastuskertoimeen K [-] ja nopeuskorkeuteen. Tulos hp saadaan metreinä. Yleinen häviökaava perustuu yhteen kertoimeen. Geneerisessä menetelmässä häviö lasketaan nielu- ja purkautumiskertoimen erotuksena. h =K∙ h =K ∙ (24) −K ∙ (25) Yleisessä häviökaavassa (24) K on vastuskerroin [-], v on virtausnopeus putkessa [m/s] ja g on painovoiman kiihtyvyys [m/s2]. (Hooli & Pohjamo 1990, Karttunen & Tuhkanen 2003, UDFCD 2009). Geneerisessä häviökaavassa (25) K0 on purkautumiskerroin [-], v0 on purkuputken virtausnopeus [m/s], K1 on nielukerroin [-], v1 on tuloputken virtausnopeus [m/s] ja g on painovoiman kiihtyvyys [m/s2]. (UDFCD 2009). 5.11.2 HEC-22 HEC-22 (Hydraulic Engineerin Circular No 22) on USA:n liittovaltion tiehallinnon FHWA:n (Federal Highway Administration) julkaisema suunnitteluohjeistus. Paikallishäviöiden laskenta perustuu yleiseen kaavaan (24). Häviökerrointa varten on määritetty laboratorio-olosuhteissa viisi korjauskerrointa (kaava 26). Menetelmää ei voi hyödyntää tilanteissa, joissa tuloputken vesijuoksun korkeus on vedenpinnantason alapuolella tai virtaama määräytyy tulojärjestelyiden perusteella. (UDFCD 2009). K=K ∙C ∙C ∙C ∙C ∙C (26) jossa K on korjattu vastuskerroin ja K0 on kaivon kokkoon suhteutettu vastuskerroin. Korjauskertoimia viisi: putken halkaisija CD, vesipatsaan paksuus Cd, suhteellinen virtaama CQ, upotusvirtaama Cp ja tuloaukon sijainti CB. Kaikki kertoimet ovat yksiköttömiä. (UDFCD 2009). 5.11.3 AASHTO AASHTO (American Association of State Highway and Transportation officials) julkaisemassa suunnitteluohjeistuksen nielu- ja purkuhäviöiden laskenta perustuu kaavaan 27. h = (h + h + h ) ∙ C ∙ C (27) 76 Menetelmässä rakenteen painehäviö hs [m] koostuu kolmesta yhteenlaskettavasta häviöstä (i) supistumishäviöstä hc, [m] (ii) kaarevuushäviöstä hb [m] ja (iii) laajentumishäviöstä he [m]. Häviöiden summa kerrotaan avouomavirtauksen korjauskertoimilla Cn [-] ja muokkauskertoimella Cs [-]. (UDFCD 2009). 5.12 Lähtötietojen tarkkuus Yleensä mallinnus joudutaan tekemään epätäydellisten lähtötietojen perusteella. Alueellisesta sadannasta ei ole riittävästi tietoa, maaperän imeytyminen, painannesäilynnän määrää tai valuntakerroin valitaan kirjallisuusarvoihin perustuen. Mallinnusta varten tietoja joudutaan yksinkertaistamaan ja yleistämään laskennan helpottamiseksi. Tämä tulee muistaa tulosten analysoinnissa. 77 6. MENETELMÄT 6.1 Mallinnusohjelmat Vertailuun valittiin kaksi mallinnusohjelmaa: ohjelma A ja B. Molemmat ohjelmat ovat kaupallisia ja sovellukset ovat maailmanlaajuisessa käytössä. Molemmat ohjelmat perustuvat linkkeihin ja solmupisteisiin pohjautuvaan mallintamiseen, jota voidaan hyödyntää hydrologian, hydrauliikan ja vedenlaadun mallintamiseen. Linkki on mallissa hydraulinen elementti, kuten oja, kanava tai putki, joka kuljettaa virtaamaa eteenpäin. Solmupiste on kohta, joka yhdistää linkit toisiinsa. Solmupisteen kohdalla voi sijaita kaivo, pumppu tai varastointielementti kuten lampi. Solmupiste voi kuvata myös linkin linjauksen muutoskohtaa. Käyttöohjeiden perusteella ohjelma A on suunniteltu hulevesien ja viemärivesien mallintamiseen. Ohjelma B on suunniteltu suurimmaksi osaksi paineellisesta viemäreistä koostuvan verkoston mallintamiseen. Ohjelmassa on kuitenkin hulevesien mallinnukseen soveltuvia työkaluja ja mahdollisuuksia hankkia lisäosia (laskentamenetelmiä) parantamaan hulevesimallinnuksen laskentaominaisuuksia. Vertailun tavoitteena on selvittää ohjelmien käyttömahdollisuudet ja rajoitukset sekä verrata mallinnusohjelmien käyttöominaisuuksia. Vertailun perusteella myös tarkastellaan edellyttääkö ohjelman B hyödyntäminen lisäosien hankintaa. Molemmat ohjelmat toimivat itsenäisessä ns. stand alone -käyttöliittymässä. Lisäksi ohjelmaa B voidaan käyttää sekä Microstation- että AutoCAD- ympäristössä. Ohjelmien vertailu tehdään stand alone -ohjelmaversioilla. Vertailu tehdään mallintamalla molemmilla ohjelmilla kaksi esimerkkitapausta samoilla mallinnusparametreilla. Tulosten erojen lisäksi verrataan ohjelmien helppokäyttöisyyttä ja tulosten esitettävyyttä. 6.2 Ohjelmien perusominaisuudet Molempien ohjelmien perusominaisuudet, kuten käytettävissä olevat tärkeimmät laskentamenetelmät on koottu taulukkoon 27. Molemmilla ohjelmilla pystytään mallintamaan pysyvää virtausta (steady state) tai simuloimaan yhtä tai useampaa sadetapahtumaa. 78 Taulukko 27. Mallinnusohjelmien perusominaisuuksia. Taulukossa UH (unit hydrograph) tarkoittaa virtaaman aikakäyrää. Laskentaominaisuudet Ohjelma A Ohjelma B Yksiköt SI virtaamayksiköt SI, US l/s, m3/s, m3/d Käyttötarkoitus Verkoston analysointi Putken koon optimointi Stationäärinen virtaus Kinemaattinen aaltoyhtälö Dynaaminen aaltoyhtälö SWMM Rational Modified Rational DeKalb Rational Santa Barbara UH SCS TR-20 ja TR-55 HEC-1 UK Modified Rational Carter Eagelson FAA (Federal Aviation Agency) Harris County (TX) Kirpich Papadakis-Kazaan (Az) SCS TR-55 Käyttäjän määrittelemä SI, US l/s, l/min, l/h, l/d, m3/s, m3/min, m3/h, m3/d Verkoston analysointi Verkoston suunnittelu Stationäärinen virtaus EPS: kapasiteetti/backwater (menetelmänä Convex) SWMM ILSAX Modified Rational Aika-pinta-ala Yksikkövaluntakäyrämentelmät: Generic, RTK, SCS, käyttäjän määrittämä Hydraulinen laskenta Valunta Valunta-aika (tc) Vajaan putken virtaus, avouomavirtaus Manning Painelinja Darcy-Weisbach Hazen-Williams Rummut FHEA: Hydraulic Design of Highway Culverts Putkeen syötetty nielu- ja purkuhäviökerroin Paikallishäviöt Carter Eagelson Espey-Winslow FAA (Federal Aviation Agency) Kerby-Hathaway Kirpich (PA) ja (TN) Pituus ja virtausnopeus SCS Lag ja TR-55 Friendsin yhtälö Kinemaattinen aalto Bransby-Williamsin yhtälö UK standardi Käyttäjän määrittelemä Darcy-Weisbach Hazen-Williams Kutters Manning Darcy-Weisbach Hazen-Williams Manning absoluuttinen (vakio arvo) yleinen geneerinen virtaama-häviö käyrä ASHTOO HEC-22 79 Verkostoon johdettava virtaama voidaan tuottaa valuma-alueelle annettujen ominaisuuksien ja valitun sateen perusteella. Tulovirtaama voidaan syöttää verkostoon myös suoraan esimerkiksi tarkastuskaivojen kautta. Virtaamatieto voidaan antaa vakiovirtaamana tai ajan suhteen muuttuvana virtaamana kuten virtaaman aikakuvaajana (hydrograph load) tai keskimääräisen virtaaman suhteen esitettynä kuvaajana (pattern load). Molemmilla ohjelmilla on valittavana useita laskentamenetelmiä valuntahydrologian sekä valuma-ajan määrittämiseksi. Kaikki laskentamenetelmät eivät ole keskenään yhteensopivia, vaan valittu valuntamenetelmä vaikuttaa käytettävissä oleviin muihin laskentamenetelmiin. Kaikki laskentamenetelmät mahdollistavat yhdestä sateesta muodostuvan hulevesimäärän arvioimisen. SWMM-menetelmällä on lisäksi mahdollista mm. tehdä pitkän aikavälin simulaatiota, mallintaa haitta-aineiden kulkeutumista, pohjaveden vuotamista verkostoon ja lumensulantaa. Ohjelmassa A on käytettävissä tarkempaan mallinnukseen soveltuva laskentamenetelmä kuin ohjelmassa B. Ohjelmassa B on useampia laskentamenetelmiä valittavana niin valuntamenetelmän, -ajan kuin häviöidenkin suhteen. Hydrauliset laskentamenetelmät esitetään tarkemmin seuraavassa luvussa. 6.3 Hydraulinen laskenta Ohjelman A hydraulisessa laskennassa voidaan käyttää dynaamista aaltoyhtälöä, kinemaattista aaltoyhtälöä tai stationääristä virtausta. Virtaushäviöt lasketaan valitun laskentamenetelmän mukaisesti. Kitkahäviö lasketaan Manningin yhtälöllä. Painelinjoissa käytetään Hazen-Williamsin tai Darcy-Weisbachin yhtälöä. Ohjelma A laskee ensin hydraulisen gradientin (HGL) ja huippuvirtausnopeudet putkeen tulevalle ja lähtevälle virtaamille. Energiagradientti (EGL) lasketaan lisäämällä nopeuskorkeus hydrauliseen gradienttiin. Paikallishäviöt, kuten nielu- ja purkautumishäviöt lasketaan erikseen, koska energiayhtälö ei ole voimassa kaivossa. Paikallishäviöt lasketaan yhtälöllä (28) käyttäjän syöttämien nielu- ja paikallishäviökertoimien avulla. H = ∙V ∙ (28) jossa K on häviökerroin (nielu tai purkuhäviö) [-], L kaivon halkaisija [m], Ve on virtausnopeus tulo- tai lähtölinjassa [m/s], Q on virtaama [m3/s] ja A on virtaaman pintaala [m2]. Kaivon kokonaishäviö on nielu- ja purkuhäviöiden summa. Ohjelma A laskee rumpujen virtaaman Federal Highway Administration (FHEA) julkaisun Hydraulic Design of Highway Culverts mukaisesti. 80 Ohjelma B käyttää hydraulista gradienttia asteittain muuttuvan virtaaman laskennan perusteena. Energiaviiva lasketaan hydraulisesta gradientista nopeuskorkeuden avulla. Laskentatavasta johtuen energiaviivassa voi olla epäjatkuvuutta. Laskennassa rakenteet analysoidaan erikseen putkesta. Mallinnettaessa vaihtelevaa virtaamaa ohjelma B jakaa uomavirtaukset viiteen kaltevuusluokkaan ja kolmeen alueluokkaan (kuva 43). Kaltevuusluokka kuvaa uoman kaltevuutta verrattuna kriittiseen kaltevuuteen. Luokka voi vaihdella virtaaman mukaan. Kaltevuusluokat ovat: · · · · · negatiivinen kaltevuus tasainen kaltevuus loiva kaltevuus (uoman kaltevuus pienempi kuin kriittinen kaltevuus) krtiittinen kaltevuus ja jyrkkä kaltevuus (uoman kaltevuus suurempi kuin kriittinen kaltevuus). Virtaama on verkasvirtausta ensimmäisissä neljässä vaihtoehdossa. Viidennessä luokassa virtaama on kiitovirtausta, ellei vedenpinnankorkeus linjan purkupäässä muuta virtausolosuhdetta verkasvirtaukseksi. Alueluokat 1-3 määräytyvät virtaaman vesisyvyyden suhteesta vakiosyvyyteen (stationäärisen eli tasaisen virtauksen syvyys) ja rajasyvyyteen. Virtaaman syvyys on alueluokassa: 1. vakiosyvyyden ja rajasyvyyden yläpuolella 2. vakiosyvyyden ja rajasyvyyden välillä 3. molempien alapuolella. 81 Kuva 43. Kaltevuusluokat ja alueluokat (Ohjelma B:n manuaalin mukaan teoksesta Chow 1959). Kuvassa yc on kriittinen syvyys, yn on vakiosyvyys ja y on virtaaman syvyys. Ohjelma B käyttämä energiayhtälö (29) perustuu Bernoullin energiayhtälöön. Bernoullin yhtälön asemaenergia mgh on muutettu lisätyksi energiaksi hp (esim. pumppaus) [m] ja paikallishäviöiksi hL [m]. Avuoumavirtauksessa paine putken alku- ja loppupäässä on 82 nolla eikä lisättyä energiaa ole. Tasapainotus tehdään myös laskettaessa asteittain muuttuvaa virtaamaa. +z + +h = +z + +h (29) jossa painekorkeus on p/γ, nopeuskorkeus on v2/2g, hp on lisätty energia [m] ja hL on paikallishäviö [m]. Padotuslaskennassa (Backwater analysis) laskenta aloitetaan purkupisteestä, josta edetään ylävirtaan. Purkupisteen olosuhteeksi voidaan valita vapaa purku, vedenpinnankorkeus putken yläreunan tasolla tai käyttäjän määräämällä korkeudella. Kaivojen tulviessa paineviivan korkeus on maanpinnan korkeus tai kaivon korkeus. Ohjelma laskee jyrkät putkiosuudet virtaamasuunnassa (Frontwater analyysi), koska putken virtaama määräytyy tulorakenteen perusteella. Frontwater analyysiä jatketaan putkiosuuden loppuun tai kohtaan jossa saavutetaan normaali syvyys tai johon on muodostunut vesikynnys. Vesikerroksen paksuus uomassa vaikuttaa virtausnopeuteen. Putken ollessa täysi, virtausnopeus lasketaan täyden putken virtaamana. Virtausnopeus lasketaan yhtenäisenä virtaamana, kun vesikerroksen syvyys vastaa vakiosyvyyttä. Virtausnopeus voidaan laskea yksinkertaisena, keskimääräisenä virtausnopeutena, joka ei huomioi virtaaman syvyyden muutoksia. Painotettua keskimääräistä virtausnopeutta varten putken pituus jaetaan osiin pituuden suhteen ja virtausnopeus lasketaan painotettuna keskiarvona. Viipymä putkessa lasketaan virtausnopeuden ja putken pituuden perusteella. Kapasiteettianalyysissä laskenta suoritetaan purkupisteestä virtaamaa ylöspäin, mutta laskennassa hyödynnetään täyden putken kapasiteettia ja alavirtaaman hydraulista korkeustasoa (purkupisteessä vapaa purkautuminen). Kapasiteettianalyysi antaa karkeamman arvion virtausolosuhteista Backwater analyysiin verrattuna. Kitkahäviö HL [m] lasketaan tarkasteluosuuksittain keskimääräisen kitkakaltevuuden Savg [-] ja tarkasteluosuuden pituuden Δx [m] perusteella kaavalla (30). H =S ∙ ∆x = ∙ ∆x (30) jossa kitkakaltevuus tarkasteluosuuden alussa on S1 ja lopussa S2. Virtaaman syvyys lasketaan iteroimalla kitkakaltevuuden perusteella. Laskennassa virtaaman syvyydelle annetaan oletusarvo, jonka perusteella ratkaistaan segmentin pituus. Laskennassa huomioidaan kohdat, joissa putki on täynnä ja virtaama kyseisessä kohdassa on paineellista. Täyden putken profiili muodostuu, kun virtaama on samansuuruinen tai suurempi mitä putkiosuuden kapasiteetti. Kaivoissa muodostuvat nielu- ja purkautumishäviöt voidaan määrittää kuudella eri laskentamenetelmällä (taulukko 27). Laskentamenetelmistä on lisäksi erilaisia variaatioita 83 riippuen kaivon pohjan muotoilusta yms., jolloin laskentatapojen määrä on 16. Käytettävissä voi olla useita laskentamenetelmiä samanaikaisesti ja laskentamenetelmän voi valita kaivokohtaisesti. Ohjelman B laskentamenetelmä mahdollistaa erimittaisten aika-askelten valinnan veden valunnan sekä vietto- ja paineviemärin mallintamiseen. Ohjelmaan on saatavilla lisäosana tarkempia laskentamenetelmiä. Lisäosan myötä käyttöön saa SWMM-menetelmän laskenta-algoritmin ja ohjelman tuottaman oman SaintVenantin yhtälöön perustuvan laskentamenetelmän. 6.4 Mallin rakentaminen Mallin rakentaminen ”käsin” ohjelmalla A on esitetty luvussa 6.4.1 ja ohjelmalla B luvussa 6.4.2. Malli voidaan rakentaa myös tuomalla tietoja ohjelmaan suoraan. Ohjelmien tuontiominaisuudet on esitetty ohjelmien ominaisuuksien vertailun luvussa 7.2.15. 6.4.1 Ohjelma A Mallin rakentaminen alkaa ohjelmassa A valitsemalla käytettävät yksiköt ja halutut laskentamenetelmät (kuva 44). Laskenta voidaan tehdä Saint Venantin aaltoyhtälön sovelluksilla (dynaaminen, kinemaattinen aaltoyhtälö tai pysyvä virtaus). Nimeämistä varten voi valita käytettävät lyhenteet ja luoda oletusarvot luotaville elementeille. Kuva 44. Ohjelma A, mallinnuksessa käytettävät laskentamenetelmät. 84 Alussa valittuja yksikköjä ei voi muuttaa kesken mallinnusta, koska syötetyt arvot eivät muunnu automaattisesti yksikköä vaihdettaessa. Valittavia yksikkövaihtoehtoja esimerkiksi virtaaman suhteen on kolme kappaletta SI yksikössä. Tehdyt laskentamenetelmien valinnat vaikuttavat elementteihin syötettäviin ominaisuuksiin. Elementtiin täytettävät tiedot päivittyvät vastaamaan valittua laskentamenetelmää. Kuvassa 45 on esitetty valuma-alueen täytettäviä tietoja kahdella eri laskentamenetelmällä. Kuva 45. Laskentatavan vaikutus elementteihin syötettäviin lähtötietoihin ohjelmassa A. Vasemmalla osavaluma-alueisiin syötettävät tiedot, kun hydrauliseksi menetelmäksi on valittu SWMM ja suotautuminen lasketaan Hortonin metodilla. Oikean puoleiseen kuvaan laskentamenetelmiksi on valittu Modified Rational hydraulinen menetelmä ja Kirpichin valuma-aika menetelmä. Kun perusasetukset on määrätty, voidaan aloittaa mallin rakentaminen. Malli voidaan rakentaa piirtämällä halutut solmupisteet, linjat ja osavaluma-alueet ohjelmalla esimerkiksi taustakartan päälle tai ohjelmaan voidaan tuoda tietoja (verkostokartta, solmupisteen koordinaatit tai osavaluma-alueet) suoraan muista ohjelmista. Mallin rakentamiseen käytettävät työkalut on esitetty kuvassa 46. Luo ASCII raportti Luo Excel raportti Luo pdf raportti Luo yhden pisteen aikakuvaaja Luo profiili Aloita muutosten seuraaminen Lopeta muutosten seuraaminen Valinta-työkalu Muokkaa linjan taitepisteitä Valitse monikulmio Teksti Mittaa Mittaa pinta-ala Zoomaus Zoomaa edellinen Zoomaa lähemmäksi Siirrä näkymää (pan) Lukitse koordinaatit Sademittari Valuma-alue Solmupiste Purkupiste Virtauksenjako Läpivienti Viivytysrakenne Linkki Pumppu Purkuaukko Pato Purkuputki 85 Kuva 46. Työkalut mallin rakentamiseen, Ohjelma A Käsin piirrettäessä malliin luodaan ensin solmupisteet kuten kaivot, viivytysrakenteet ja pumput. Solmupisteisiin syötetään korkeustiedot kuten linjan liitoskorkeus, kaivonkannen korkeus yms. Linkki-työkalulla luodaan linja solmupisteiden välille. Linkin ominaisuuksista valitaan onko kyseessä painelinja, viettolinja, rumpu, oja vai kanava. Linkki ottaa suoraan liitoskorkeustiedot solmupisteistä. Solmupisteiden korkeustiedot voidaan myös hakea linkin ominaisuusikkunan vesijuoksu-painikkeen tai suunnitteluvalikon kautta. Osavaluma-alueet piirretään ja alueen purkupiste (yleensä verkoston solmupiste) linkitetään alasvetovalikosta valuma-alueen tietoihin. Solmupisteet kannattaa nimetä lyhyesti, jotta linkin nimet mahtuvat alasvetovalikon näkymään. Valitusta valuntamenetelmistä ja laskentatavoista riippuen täytetään tarvittavat ominaisuustiedot osavaluma-alueiden tietoihin. Mikäli linjoja tai alueita muokkaa, tiedot voi päivittää suunnitteluvalikon käskyllä laske pinta-alat tai pituudet uudestaan. Yksittäiset, verkostoon kuulumattomat, yksinäiset solmupisteet voi tuhota muokkausvalikon käskyllä tuhoa yksinäiset solmupisteet. Mallinnuksessa käytettävä sade luodaan valitusta laskentamenetelmästä riippuen sademittari kuvakkeella tai sateen toistuvuuskäyrien (IDF) kuvakkeella. Käytettäessä sademittari -sadetta, osavaluma-alueille voidaan määrittää erilaiset sadetapahtumat, jolloin haluttu sadetapahtuma linkitetään osavaluma-alueen ominaistietoihin. IDF-sade on koko valuma-alueelle aina sama. 6.4.2 Ohjelma B Ennen mallin rakentamista tehdään yleiset määritykset käytettävistä yksiköistä (SI/US) ja mallin esitystavasta (mittakaava/kaaviomainen). Tehtyjä yksikkövalintoja voidaan muuttaa kesken mallinnuksen, koska ohjelma muuntaa jo syötetyt arvot uuteen yksikköön. Valittavia yksiköitä on paljon, esimerkiksi virtaamayksiköitä on 30 kpl. Valittuna 86 voi olla sekä SI että US järjestelmän yksiköitä samanaikaisesti. Mallin rakentamista varten käytettävissä olevat työkalut on esitetty kuvassa 47. Valintatyökalu Vietto-painelinja Kanava Kouru Kaivon kansirakenne Kaivo Painelinjan purkukaivo Poikkileikkaus Purkupiste Valuma-alue Luonnonmukainen hallintamenetelmä Lampi Lammen purkurakenne Pumppu Pumpun tulokaivo Paineviemärin risteys Pumppaus asema Variable speed pump battery Ilmaventtiili Piirrä suorakulmio Teksti Piirrä viiva Kuva 47. Ohjelma B, piirtotyökalut Mallin piirtäminen tapahtuu vietto-painelinja -kuvakkeella. Ensin valitaan halutaanko piirtää paine vai viettolinja, jonka jälkeen hiiren oikealla valitaan haluttu solmu ja linkkityyppi. Uusi solmu lisätään hiiren vasenta nappia painamalla ja samalla ohjelma piirtää linjan solmupisteiden väliin. Solmupisteisiin syötetään halutut korkeustiedot, häviö- ja virtaamatiedot yms. Ohjelmassa on oletuksena, että kaivon kannenkorkeus on maanpinnan tasolla ja putket liittyvät solmupisteisiin annettujen vesijuoksun korkeuksien mukaisesti. Poikkeavissa tilanteissa vesijuoksun ja/tai kannen korkeus valitaan käyttäjän määrittelemäksi, jolloin haluttu korkeus annetaan manuaalisesti. Valuma-alueet piirretään valuma-alue työkalulla. Valunta-alueeseen syötettävät ominaisuudet päivittyvät vastaamaan tehtyjä laskentamenetelmiä – näkyviin jäävät vain valittuihin menetelmiin liittyvät ominaisuudet. Valuntahydrologiaa ja valuma-aikaa vastaavat ohjelma B:n ominaisuusikkunat on esitetty kuvassa 48. 87 Kuva 48. Laskentatavan vaikutus elementteihin syötettäviin lähtötietoihin ohjelmassa B. Vasemmalla osavaluma-aluiesiin syötettäävät tiedot kun hydrauliseksi menetelmäksi on valittu SWMM ja suotautuminen lasketaan Hortonin metodilla. Oikean puoleiseen kuvaan laskentamenetelmiksi on valittu Modified Rational hydraulinen menetelmä ja Kirpichin valuma-aikamenetelmä. Kun tarkasteltavan valuma-alueen ja verkoston perusominaisuudet on syötetty malliin, voidaan ohjelmaan rakentaa erilaisia tarkastelutilanteita. Tarkastelutilanteet muodostuvat skenaarioista (tarkastelutilanne) ja vaihtoehdoista (tilanteen ominaisuudet). Ominaisuudet on jaettu 16 valikkoon, joista perus mallinnuksista käytetyimpiä ovat aktiivisuus (onko elementti mukana mallinnuksessa), fysikaaliset ominaisuudet (halkaisija, karkeuskerroin, korkeudet…), rajaolosuhteet (esim. purkupisteen vedenpinnankorkeus), hydrologia (käytetty valumamenetelmä, valunta-aika…). Tarkastelutilanteita varten ohjelmaan voidaan luoda vaihtoehtoja kuten erilaisia putkien halkaisijoita, korkeustasoja, sadetilanteita, valunta-aikoja yms., joista halutut ominaisuusyhdistelmät valitaan mallinnettaviin skenaarioihin. Ennen mallintamista määritetään käytettävät laskentaominaisuudet - kuten analysoidaanko rakennettua mallia, suunnitellaanko uutta verkostoa, simuloidaanko vai tarkastellaanko pysyvää vai muuttuvaa virtausta ja valitaan aika-askeleen pituus. 88 6.5 Mallinnustilanteet Ohjelmien perusominaisuuksia vertailtiin manuaalista saatujen tietojen pohjalta. Teoreettisen vertailun lisäksi ohjelmien käytettävyyttä ja mallinnustulosten eroja vertailtiin mallintamalla kaksi samaa hulevesien muodostumistilannetta molemmilla ohjelmilla. Toinen mallinnustilanteista määritettiin myös hulevesioppaan mukaisella käsinlaskennalla. Ensimmäisessä mallinnustilanteessa verrataan nykyisen peltoalueen kaavoituksen vaikutuksia muodostuviin hulevesivirtaamiin ja viivytystarpeen suuruutta. Toisessa tilanteessa tarkastellaan rakennetun keskusta-alueen hulevesiverkoston riittävyyttä johtaa nykyiset mitoitussateet. Mallinnustilanteiden tarkempi kuvaus on esitetty luvuissa 6.6 ja 6.7. Ohjelmien vertailussa käytetyt laskentaominaisuudet on koottu lukuun 6.8. Mallinnusohjelmien lisäksi mallinnustilanteen 1 viivytystarve lasketaan myös Hulevesioppaan (2012) mukaisella ohjeistuksella. EIA-menetelmän (Sillanpää 2013) mukainen viivytystilavuuden tarve määritettiin molemmille mallinnustilanteille. Menetelmässä sateen määrä on 16 mm ja hulevettä muodostuu ainoastaan viemäriin suoraan yhdistetyiltä tiiviiltä alueilta. Toteutettu menetelmän sovellus on esitetty luvussa 6.9. 6.6 Mallinnustilanne 1: uuden alueen kaavoitus Nurmijärven Kylänpäähän laadittiin hulevesiselvitys asemakaavan laatimista varten. Selvityksessä arvioitiin muodostuvia hulevesivirtaamia ja viivytystarvetta kaavamääräyksien ja varauksien laatimiseksi kaavoitusta varten. Kylänpään alue sijaitsee Rajamäen keskustan läheisyydessä. Asemakaava-alueen pinta-ala on noin 48 ha. Asemakaava-alue on nykytilanteessa luonnontilaista metsää ja peltoa. Alueelle kaavoitetaan pääosin asutusta, alueen kaakkoisosaan suunnitellaan palvelukorttelia. Ilmakuva kaavoitusalueesta ja asemakaavaluonnos on esitetty kuvassa 49. 89 Kuva 49. Kylänpään asemakaava-alueen ilmakuva (vasemmalla) ja asemakaavaluonnos (oikealla). Asemakaava-alueen yläpuolisen valuma-alueen koko on noin 110 ha. Asemakaavoitettava alue sijaitsee Matkunojan valuma-alueella, jonka pinta-ala on noin 19 km2. Asemakaava-alueelle esitetään toteutettavaksi monivaiheista ja hajautettua hulevesien hallintajärjestelmää. Hulevesien hallinta alkaa tonttien ja korttelien sisälle rakennetusta hajautetusta järjestelmistä ja jatkuu yleisillä alueilla hulevesien johtamisella, viivyttämisellä ja käsittelyllä. Mallinnustilanne Korttelialueilla muodostuvat hulevedet kerätään asutusalueilta hulevesiviemäreitä pitkin viheralueilla sijaitsevien painanteiden tai puromaisten avo-ojien kautta keskitettyihin hulevesien viivytysrakenteisiin. Viheralueelle on varattu tilaa neljälle hulevesilammikolle (aluuen 1 lammikot on laskettu yhtenä lammikkorakenteena). Valuma-aluejako, sekä keskitettyjen viivytysrakenteiden sijainti on esitetty kuvassa 50. 90 Kuva 50. Valuma-aluejako ja keskitettyjen viivytysrakenteiden sijainti Kylänpään asemakaava-alueella. Valuma-alueen 1 lammikot on laskettu yhtenä rakenteena. Mallinnuksen alueella tarkasteltiin tarvittavaa viivytystilavuutta viheralueilla. Ohjelmavertailua varten valitut mitoitussateet on esitetty taulukossa 28. Taulukko 28. Mallinnusvertailussa käytetyt mitoitussateet. Mitoitussateen toistuvuus 1/5a 1/5a, kasvihuoneilmiön vaikutus Sateen kesto [min] 60 60 Sateen intensiteetti [mm/min] [l/s*ha] 0,32 53 0,38 64 Kertymä mm 19,2 22,8 Mallinnuksessa avouomat oletettiin nurmipeitteisiksi (Manning 0,07) ja hulevesiviemärit muovisiksi (Manning 0,01). Viivytysrakenteiden vertailutilavuus valittiin käsin laskettuun arvion perusteella. 91 6.7 Mallinnustilanne 2: rakennetun alueen kapasiteetti Rajamäen keskusta-alueelle suunnitellaan kiertoliittymää ja samalla keskusta-alueen hulevesiviemäreitä uusitaan. Katusuunnittelualue sijaitsee Tykkimäentien, Patruunantien, Keskusraitin ja Kiljavantien väliin rakennettavan kiertoliittymän läheisyydessä. Suunnittelualueen hulevesiverkoston läpi virtaa noin 16 ha alueelta muodostuvat hulevedet. Koko tarkastelualueen pinta-ala on noin 21 ha. Rajamäen keskusta sijaitsee Matkunojan valuma-alueella, jonka pinta-ala on noin 19 km2. Katusuunnittelun lisäksi keskusta-alueelle ei ole suunniteltu huomattavia muutoksia: vettä läpäisemättömän pinnan osuus ei tule kasvamaan, koska suunnitelmassa uusitaan nykyisiä katurakenteita. Katusuunnittelualueelta muodostuvat hulevesivirtaamat voivat kuitenkin kasvaa nykyisestä, koska katujen uudet kuivatusjärjestelmät voivat olla nykyisiä järjestelmiä tehokkaampia Suunnittelualueen sijainti ja hulevesien muodostuminen on esitetty kuvassa 51. Kuva 51. Suunnittelualue (punaisella), Matkunojan valuma-alue, hulevesien purkureitti ja Rajamäen I-luokan pohjavesialue (sinisellä). Suunnittelualueen nykyinen huleveden runkoviemäri kostuu betonisista ja muovisista halkaisijaltaan 225…400mm hulevesiviemäreistä. Hulevedet johdetaan Patruunantieltä, Tykkimäentieltä ja Keskusraitilta Kiljavantien ja Kuntolanpolun kautta Rajamäen yläkoulun ja lukion lounaispuolella sijaitsevaan purkuojaan. Keskusraitin eteläpuoleiselta alueelta hulevedet johdetaan omaa linjaa pitkin samaan purkupisteeseen. 92 Hulevedet johdetaan ojassa Rajamäentien alitse. Rajamäentien jälkeen hulevedet viemäröidään 500B -runkojohtoa pitkin Pillistön urheilukenttien läheisyydessä sijaitsevaan hulevesialtaaseen. Ratakujan alueen hulevedet johdetaan rautatien vieressä sijaitsevaan imeytyskaivoon. Hulevesien imeytyksestä ollaan luopumassa, koska imeytys ei ole toiminut riittävän tehokkaasti ja alueella on ollut hulevesitulvia. Myös Rajamäen yläkoulun ja lukion kiinteistöillä on havaittu tulvimista puutteellisien hulevesien keräys- ja johtamisjärjestelmien vuoksi. Kaikkia hulevesiverkostoon liittyneitä kiinteistöjä ei tiedetä. Liitämiskohtailmoitusta ei löytynyt alueen kaikista kiinteistöistä, ja osaan ilmoituksista ei ole merkitty tietoja hulevesien osalta. Alueen maaperä on pohjaveden muodostumisalueella soraa, suurin osa alueesta on karkeaa hietaa, alueen lounaisosan maaperä on savea. Suunnittelualueen käyttöön jäävät sekä uudet hulevesijohdot on esitetty kuvassa 52. Kuvassa ei näy käytöstä poistuvia verkosto-osuuksia. Kaavoitetut, rakentamattomat alueet on merkitty ilmakuvaan valkoisella. 93 Viivytysrakenne Kuva 52. Rajamäen mallinnusalue. Katusuunnittelualueen läpi johdettavat hulevedet muodostuvat tummennetulla alueella. Suunnittelualueen ja Pillistön urheilukentän välinen alue on esitetty vaalealla. Nykyinen, käyttöön jäävä hulevesiverkosto on merkitty kuvaan tumman vihreällä ja uudet linjat vaaleanvihreällä. Kaavoitetut, rakentamattomat alueet ja uimahallin laajennus on rajattu valkoisella. Mallinnuksen avulla tarkasteltiin verkoston kapasiteettia, nykyisten linjojen saneeraustarvetta, mitoitettiin uudet hulevesilinjat sekä viivytystilavuudet Rajamäen yläkoulun ja lukion eteläpuolelle. Mallinnus tehtiin ohjelmalla A. Tarkastelun perusteella valittiin mitoitussateet ohjelmien vertailua varten. Vertailussa käytettävät mitoitussateet ja sateiden intensiteetit on esitetty taulukossa 29. 94 Taulukko 29. Käytetyt mitoitussateet mallinnustilanteessa 2. Taulukossa CDS-sade (Chicago Design Storm) on tehty Rankkasateet- ja kaupunkitulvat (2008) raportin kuvaajaa (kuvaa 37) mukaillen. Mitoitettava rakenne ja sateen toistuvuus Toistuvuus [min] Kesto [min] Intensiteetti [mm/min] Kertymä [mm] 0,32 0,60 0,2-2 19,2 9,0 10,8 Viivytysrakenne, 1/5a 1/5a 60 Verkosto, tasainen sade* 1/2a 15 Verkosto, CDS* 1/2a 20 * sateen intensiteetissä on huomioitu kasvihuoneilmiön vaikutus Mallinnuksessa käytetyt imeynän arvot ovat kirjallisuusarvoja. Arvot on koottu taulukkoon 30. Laskennassa käytetyt rationaalisen menetelmän valumakertoimet, SWMMmenetelmässä käytetyt läpäisemättömän pinnan ja painannesäilynnän arvot on koottu taulukkoon 31. Taulukko 30. Maalaji Sora Karkea hieta Savi Taulukko 31. Maankäyttö Katto Asfaltti Sora Viherpinta Green ja Ampt -menetelmän imeynnän arvot. Arvot otettu ohjelman A manuaalista. hydraulinen johtokyky [mm/h] 49 30 0,01 Kapillaarinen nostokorkeus [mm] 120 60 320 Osavaluma-alueiden pintavalunnan määrän laskemiseen käytetyt arvot SWMM-menetelmässä (TIA eli läpäisemättömän pinnan osuus ja painannesäilyntä) sekä rationaalisen menetelmän valuntakerroin. TIA [%] 100 90 40 0 SWMM-menetelmä Painannesäilyntä [mm] 0 1 5 7 Rationaaisen menetelmän valumakerroin [-] 0,9 0,8 0,3 0,2 Mallinnuksessa on käytetty seuraavia Manningin karkeuskertoimia: · · · · Lähtötilanne [-] 0,4 0,4 0,4 betoniputki muoviputki katto- ja asfalttipinta viherpinta 0,015 0,01 0,015 0,1 Mallinnuksessa ei ole huomioitu pohjavettä. 95 6.8 Ohjelmien vertailussa käytettävät laskentaominaisuudet Ohjelmien vertailua varten valittiin seuraavat ominaisuudet, jotka on mahdollista toteuttaa molemmilla ohjelmilla: · · · · · · · · 6.9 käytetään SI-yksiköitä, virtaamayksikkönä l/s korkeudet merkitään korkeustasona (elevation) viettolinjan hydraulisena laskentamenetelmänä käytetään Manningin menetelmää, painelinjan menetelmänä Hazen-Williamsia valunta lasketaan SWMM-menetelmällä ja sovellettulla rationaalisella menetelmällä SWMM-menetelmässä imeyntä lasketaan Green ja Ampt -menetelmällä sovelletun rationaalisen menetelmän valunta-aika on käyttäjän määrittelemä (valunta-aika lasketaan hulevesioppaan mukaisilla virtaamilla) hydraulinen laskenta joudutaan toteuttamaan eri laskentamenetelmillä. Ohjelmassa A käytetään dynaamista ja kinemaattista aaltoyhtälöä. Ohjelmassa B käytetään EPS:n backwater-laskentaa paikallishäviönä käytetään ohjelmalla B HEC-22 2.nd edition -verisota. Tulolinja liittyy kaivoon pohjalta tai pohjan yläpuolelta (pohjaa ei muotoiltu). Ohjelmaan A valitaan häviöt käsin linjaosuuskohtaisesti. Viivytystarve EIA:n perusteella Viivytystilavuuden tarve määritettiin molemmille mallinnustilanteille ohjelmalla A. Sateen määrä on laskennassa 16 mm ja hulevettä muodostuu ainoastaan viemäriin suoraan yhdistetyiltä tiiviiltä alueilta (EIA). Molemmilla mallinnustilanteilla tarkasteltiin ensin pelkän 16 mm sademäärän vaikutusta viivytystarpeeseen. Mallinnuksessa sade oletettiin tasaiseksi ja sateen kestoksi 15, 30 ja/tai 60 minuuttia. Mallinnustilanteessa 1 (Kylänpää) kortteli- ja katualueilta hulevesien muodostumisen oletetaan pienentyvän EIA:n ja TIA:n välisen suhteen verran. Muutos on laskettu kuvan 30 mukaisesti: EIA = 1,082TIA-0,133. Lisäksi tarkistellaan paljonko puistoalueiden ja metsän hulevesikertoimen olettaminen nollaksi vaikuttaa viivytystarpeeseen. Mallinnustilanteessa 2 (Rajamäki) viivytystarve lasketaan SWMM-menetelmällä. Laskennassa läpäisevien pintojen painannehäviön määrä on 16 mm. EIA:n osuudet lasketaan TIA:n perusteella kuvan 30 mukaisesti. MRM-menetelmässä valumakerroin c lasketaan SWMM-menetelmän TIA:n määrän perusteella kuvan 31 mukaisesti: Cvol = 0,661TIA - 0,069. 96 7. TULOKSET JA TULOSTEN TARKASTELU 7.1 Ohjeistus ohjelmien käyttöön Molempia ohjelmia varten on saatavilla pdf-muotoinen käyttöohje. Ohjeissa on kerrottu ohjelman perustoiminnoista ja laskentaperusteista. Ohjelma B:ssä ominaisuus-ikkunan alareunaan ilmestyy lyhyt kuvaus täytettävästä ominaisuustiedosta, jota ohjelmassa A ei ole. Usein tuo yhden–kahden lauseen selvennys auttaa muistamaan täytettävän kentän sisällön ilman manuaalin käyttöä. Solmupisteiden ja linkkien tietoja annettaessa, ohjelmassa A syötettävän arvon vieressä olevasta painikkeesta aukeaa ikkuna käytetyistä kirjallisuusarvoista. Kirjallisuusarvojen lähteet on annettu avautuvan ikkunan alareunassa. Haluttua arvoa ei pysty valitsemaan suoraan valitsemalla, vaan arvo syötetään ohjelmaan manuaalisesti. Ohjelmassa B vastaavasta arvon vierestä aukeaa linkki alasvetovalikkoon tai materiaalikirjastoon. Valittu materiaali päivittyy ominaisuuskenttään suoraan, kun valinta on tehty. Tämä edellyttää kolmea-viittä klikkausta valittavasta ominaisuudesta riippuen. Kuvassa 53 on ote ohjelman A antamista Manningin karkeuskertoimista ja ohjelman B kirjastosta. Kuva 53. Solmu ja linkkien ominaisuustietojen aputoimintoja. Ohjelmaa A avautuva pdf ikkuna vasemmalla ja materiaalikirjasto ohjelmasta B oikealla. 7.2 Ohjelmien ominaisuuksien vertailu Ohjelmien vertailu on jaettu 15 lukuun, joissa esitetään käytettävissä olevat laskentamenetelmät, mallin rakentamistavat, tiedon tuonti- ja vientimuodot sekä tulosten esittämistavat. 97 7.2.1 Mallin rakentaminen Molemmissa ohjelmissa verkoston ja valuma-alueiden piirtäminen manuaalisesti on työlästä, varsinkin jos on kyse laajoista verkostoalueista. Mallin rakentamista piirtämällä auttaa taustakuvan tuominen. Käytettävissä olevat taustakuvien tiedostomuodot on esitetty taulukossa 32. Taulukko 32. Taustan tuonti malliin. Taustatiedosto Ohjelma A Ohjelma B CAD GIS Kuva DWG, DXF JPEG, TIFF, PNG, Portable BitMap, Portable GrayMap, Portable PixelMap, Windows Metafile, DXF Esri Shapefile JPEG, TIFF, PNG, Portable BitMap, GIF, MrSID Ohjelmaan A pystyi tuomaan suoraan dwg-muotoisen kuvan taustaksi, joka helpottaa piirtämistä oikeaan mittakaavaan. Ohjelmassa B dxf-muotoon tallennettu tiedosto ei auennut yhtä laadukkaana, vaan kuva oli hieman vääristynyt. Ohjelmassa B mallin rakentaminen piirtämällä on ohjelmaa A nopeampaa, koska ohjelmassa pystyy piirtämään samanaikaisesti sekä solmut että linjat. Ohjelmassa A piirtämisen joutuu tekemään osissa: ensin solmut ja vasta sitten linkit. Molempiin ohjelmiin pystyy tuomaan suoraan koordinaatti- ja aluetietoja. Tiedonsiirto on käsitelty luvussa 7.2.15. 7.2.2 Tietojen syöttö rakennettuun malliin Molemmissa ohjelmissa ominaisuustiedot voidaan syöttää yksittäin elementin ominaisuustaulukkoon kaksoisklikkaamalla elementin kuvaketta. Molemmilla ohjelmilla tiedot voidaan syöttää elementtiryhmittäin taulukkoon, johon tietoja on nopeampi syöttää. Muokattavia elementtejä voidaan myös valita erilaisten rajausten avulla. Molemmilla ohjelmilla useamman elementin arvoja pystyy muuttamaan samanaikaisesti. Ohjelmassa A muokkaustoiminto on hivenen monimutkaisempi: ensin pitää tehdä aluerajaus, jonka jälkeen valitaan rajatun alueen sisältä muokattava elementtityyppi ja sen ominaisuus. Ohjelmassa B muokkaukset pystyy tekemään heti ominaisuustaulukosta samanaikaisesti kaikkiin tai haun/suodatuksen kautta valittuihin elementteihin. 7.2.3 Syötetyn tiedon muuttaminen Tietoa muutettaessa uusi tieto syötetään vanhan tiedon päälle samalla tavalla kuin syötettäessä tietoja ensimmäistä kertaa. Muutettaessa osavaluma-alueen pinta-alaa tai linkin pituutta, ohjelma B päivittää muuttuneet lähtötiedot heti, ohjelmassa A muutokset päi- 98 vittyvät vasta erillisellä käskyllä. Jos erillistä päivityskäskyä ei anna, ohjelma A tekee mallinnuksen vanhentuneella tiedolla. Solmupisteiden sijaintia voidaan muuttaa siirtämällä niiden sijaintia kartalla tai muuttamalla niiden koordinaattitietoja. Ohjelmassa A koordinaattitietoja pääsee muuttamaan valitsemalla hiiren oikeanpuolen valikosta edit coordinates. Ohjelmassa B koordinaattitiedot ovat samassa taulukossa muiden ominaisuuksien kanssa. Osavaluma-alueen muotoa pystyy muuttamaan ohjelmassa B valitsemalla halutun osavaluma-alueen aktiiviseksi ja siirtämällä alueen reunapisteitä. Ohjelmassa A ensin aktivoida muokkaustoiminto pikakuvakkeella tai valikkokäskyllä, jonka jälkeen reunapisteitä voi siirtää. Ohjelmassa A valittua yksikköä ei voi vaihtaa kesken mallinnuksen, koska ohjelma ei muunna jo syötettyjä arvoja. Ohjelma B muuntaa syötetyt arvot haluttuun uuteen yksikkömuotoon. Ohjelmassa A on vaarana tehdä laskenta vanhentuneilla tiedoilla, mikäli pituus/pintaalan päivityskäskyn teko unohtuu. Ohjelma ei varoita päivitystarpeesta laskentaa suoritettaessa. 7.2.4 Sadetiedot IDF-sadetiedot voidaan antaa molemmissa ohjelmissa lineaarisena tai logaritmisena yhtälönä tai käyttäjän määrittämänä taulukkotietona. Ohjelmassa B on lisäksi Hydro-35 menetelmä, jossa taulukkoon syötetään 5, 15 ja 60 minuutin sademäärä 2 ja 100 vuoden toistuvuudella. Tietojen perusteella menetelmä tuottaa IDF-käyrän 5, 10, 15, 30 ja 60 minuutin sateille 2, 5,10, 25, 50 ja 100 vuoden toistuvuuksille. Intensiteetiltään vaihtelevat sateet voidaan syöttää molempiin ohjelmiin intensiteettinä ajan suhteen tai kumulatiivisena sademääränä. Sateelle annetaan aika-askel ja lumelle korjauskerroin (vesipitoisuus). Sade voi olla käyttäjän määrittelemä, sadetietoihin täytetään aika sateen alusta ja sademäärä. Ohjelmassa A sadetiedot voidaan syöttää vain yhdessä muodossa (mm/h, aika hh:mm). Ohjelmassa B käytettävissä olevia yksikköjä on enemmän. Ohjelmassa A käytettävissä on valmiita sateita ja ne on mahdollista sovittaa USA:n eri osavaltioille. Valittavissa on myös Chicago design storm -sade. Sateelle voi valita toistuvuuden 1-100 vuoden väliltä ja halutun kokonaissademäärän, mutta sateen kestoa (1 vrk) ei voi muokata. Käyttäjä voi luoda haluamansa sateen syöttämällä sadetiedot ohjelmaan käsin tai siirtämällä Excelistä. 99 Ohjelmassa B valmiita sateita on vähemmän, eikä CDS-sade ole valittavissa vaihtoehdoissa. Käyttäjä voi luoda myös ohjelmassa B haluamansa sateen itse joko syöttämällä sadetiedot suoraan ohjelmaan, kopioimalla sadetiedot Excelistä tai tuomalla ohjelmaan. 7.2.5 Hydraulinen laskenta Molemmilla ohjelmilla pystytään mallintamaan pysyvää virtaamaa (steady state) ja muuttuvaa virtaamaa. Koska ohjelmalla A on mahdollista käyttää dynaamista aaltoyhtälöä, se soveltuu paremmin huleveden valunnan ja verkoston täyttymisen ja virtaaman mallintamiseen. Dynaamisen aaltoyhtälön käyttö mahdollistaa hulevesiviemärin paineistumisen (virtaama putkessa voi ylittää täyden putken kapasiteetin), purkupisteen vedenkorkeuden huomioimisen, varastoitumista verkostoon, ja negatiivisen linjakaltevuuden virtauksen laskentaan. Kinemaattisella aaltoyhtälöllä negatiivista linjakaltevuutta ei voida laskea. Ohjelmassa B linjan kaltevuus voi olla negatiivinen. Ohjelman laskenta-arvoihin negatiivisille linjaosuuksille voi antaa minimiarvon convex C:lle (suositus 0,3…0,5), jolloin virtaamat eivät muodostu epärealistisen kokoisiksi. Molemmissa ohjelmissa paikallishäviöt lisätään erikseen. Ohjelmassa A paikallishäviöarvot annetaan itse jokaiselle linkille erikseen ja käytettävissä on yksi laskentamenetelmä. Ohjelmassa B paikallishäviöt annetaan kaivoille. Käytettävissä on kuusi laskentamenetelmää. Osassa menetelmistä arvot annetaan itse, HEC-22- ja AASHTOmenetelmissä ohjelmaan on syötetty arvot valmiiksi ja käyttäjän tarvitsee valita ainoastaan kaivon pohjan muotoilutapa. Ohjelma A:n dynaaminen aaltoyhtälö mahdollistaa useamman purkureitin lisäämisen kaivorakenteeseen, eli ns. dual drainage -mallintamisen. Eli kaivosta ylivuotava vesi voidaan ohjata reunakivellistä katurakennetta pitkin kadun kaltevuuksien mukaisesti eteenpäin. Tämä mahdollistaa tulvareitin mallintamisen. Käytettäessä dynaamista aaltoyhtälöä kaivosta voi olla myös useampi purkusuunta. Kinemaattinen aaltoyhtälö (ohjelma A) ja Convex-laskentamenetelmä (ohjelma B) mahdollistavat virtauksenjakorakenteen käytön. Molemmilla ohjelmilla on mahdollista laskea lisäksi tasaisia virtaamatilanteita. Kapasiteetin ylittyessä ja kaivon tulviessa tulviva vesi voi poistua laskennasta. Ohjelmassa A tulvivat vedet voivat myös lammikoitua kaivon tietoihin syötetyn lammikoitumispinta-alan mukaisesti. Lammikoitunut vesi palaa kaivon kautta hulevesilinjaan kapasiteetin vapautuessa. Jos lammikoitumiselle ei ole annettu arvoa, tulvivat vedet poistuvat laskentamallista. Ohjelmassa B lammikoitumisvaihtoehtoa ei ole, mutta kaivon kansi voidaan pultata kiinni, jolloin putki paineistuu. 100 7.2.6 Aika-askeleen pituus ja laskenta-aika Molemmissa ohjelmissa valittu laskentamenetelmä vaikuttaa aika-askeleen pituuteen. Ohjelmassa A suositus aika-askeleen pituudeksi on minuutti tai vähemmän käytettäessä dynaamista aaltoyhtälöä, 5-15 minuuttia kinemaattisella aikayhtälöllä. Ohjelmassa B aika-askeleen pituutta ei voida määrittää tieteellisesti. Ohjelman manuaalissa hydrologiseksi aika-askeleen oletusarvoksi annetaan 0,1 tuntia ja hydraulisen aika-askelen pituudeksi 1 tunti. Ohjelma A:ssa mallinnus tapahtui muutamissa sekunneissa laskentatavan ja aikaaskeleen pituudesta riippumatta. Ohjelmassa B aika-askeleen pituus ja laskennan pituus vaikuttavat huomattavasti laskennan sujuvuuteen. Rajanmäen mallinnuksessa SWMM-laskentamenetelmässä aika-askeleen pituus oli 1 sekunti käytettäessä dynaamista ja kinemaattista aaltoyhtälöä. Sovelletussa rationaalisessa menetelmässä aika-askeleen pituutta ei voinut valita. Ohjelmassa B aika-askeleen pituus oli SWMM-laskennassa 5-20 sekuntia ja rationaalisella menetelmällä 15-40 sekuntia. Pienemmillä aika-askeleen pituuksilla ohjelma B ei saanut verkostoa tasapainoon. 7.2.7 Määrällisen ja laadullisen hallinnan työkalut Hulevesien määrälliseen hallintaan käytettävät työkalut on koottu taulukkoon 33. 101 Taulukko 33. Määrällinen hallinta Menetelmä Ohjelma A Ohjelma B Viivytysrakenne Funktionaalinen Syvyys-pinta-alakäyrä Syvyys-tilavuuskäyrä Maanalaiset viivytysrakenteet (Yksikkötietoja putki-, kammio- ja kasettirakenteista) Funktionaalinen Syvyys-pinta-alakäyrä Syvyys-tilavuuskäyrä Putki Kammio Viivytyksen purkurakenne Purkurakenne Purkuaukko Pato Luonnonmukaiset hallintamenetelmät - Pato Ylivuoto Virtauksenjako Virtaama* Käyttäjän määrittämä** * annetun virtaaman ylittävä osuus ** taulukoitu, virtaaman suhteen muuttuva jakoaste Purkuaukko Pato Nousujohto Rumpu Vortex venttiili Käyttäjän määrittelemä virtaama taulukkona Sadepuutarha Imeytys- tai suodatusrakenne Läpäisevä päällyste Hulevesitynnyrit (kattovesien keräys) Painanne Virtaama* Käyttäjän määrittämä** Ohjelmassa A:ssa oli paljon valmiita luettelotietoja kammio- ja kasettirakenteista. Ohjelmassa oli myös monipuolisemmat virtauksenjakovaihtoehdot. Ohjelmasta A kuitenkin puuttui kokonaan luonnonmukaiset hallintamenetelmät, jotka kuuluivat ohjelman B työkaluihin. Ohjelmassa B ei ollut käytettävissä valmiita kirjastoja hallintamenetelmille. Ohjelmassa B oli myös enemmän erilaisia viivytysrakenteen purkuaukkorakenteita. Hulevesien laadullisen hallinnan menetelmät on koottu taulukkoon 34. 102 Taulukko 34. Laadullinen hallinta SWMM-menetelmällä. Menetelmä Ohjelma A Ohjelma B* Kaivo Solmupisteet Hulevesien käsitte- Virtauksenjako Viivytysrakenne lyrakenne Purkupiste Käsittelyn mallinKäyttäjän laatima matemaattinen Funktio konsentraation tai poisnustapa laskentatapa tuman suhteen Virtaama Virtaama Vesikerroksen paksuus Vesikerroksen paksuus Suure, jonka suhPinta-ala Solmupisteen pinta-ala teen käsittelyä voiAika-askel Aika-askel daan mallintaa Viipymäaika rakenteessa Viipymäaika rakenteessa * käyttö edellyttää ohjelman laskentamenetelmän päivitystä Laadullisen hallinnan suhteen ohjelmien välillä ei ollut huomattavia eroja. Ohjelma B:llä laadullisen hallinnan hyödyntäminen edellyttää laskentamenetelmän päivittämistä. 7.2.8 Viivytysrakenne Ohjelmassa B viivytysrakenteiden huomiointitapaan vaikuttaa valittu laskentamenetelmä (stationäärinen tai EPS). Käytettäessä stationääristä laskentamenetelmää rakenteeseen tuleva virtaama on sama kuin lähtövirtaama. Vedenpinnankorkeus rakenteessa määritetään kontrolloivan rakenteen perusteella. Jos tätä ei ole, vedenpinta on sama kuin käyttäjän antama alkutilanteen vedenpinnankorkeus. EPS laskenta ei huomioi purkupisteen vedenpinnankorkeutta (tailwater), mutta käyttää tulovirtaamaa, viivytysrakenteen vedenpinnankorkeutta ja purkurakennetta purkuvirtaaman määrittämiseen. Ohjelmassa A dynaaminen aaltoyhtälö mahdollistaa viivytysrakenteen mallintamisen ”täydellisesti”. Laskenta huomioi niin purkupisteen vedenpinnankorkeuden, viivytysrakenteen vedenpinnankorkeuden kuin purkurakenteen vaikutuksen virtaamaan. Kinemaattista aaltoyhtälöä käytettäessä purkupisteen vedenpinnankorkeutta ei mallinneta ja viivytysrakenteiden purkurakenteet lasketaan tavanomaisena putkena. Manuaalin perusteella ohjelmalla A voidaan laskea tarvittava viivytystilavuus annetun maksimipurkuvirtaaman suhteen. Toimintoa kokeiltiin Kylänpään valuma-alueelle 3. Sallituksi purkuvirtaamaksi annettiin nykytilanteen mukainen huippuvirtaama 65 l/s. Ohjelma esittää viivytystarpeen graafisesti (kuva 54) ja tilavuusarvona. Viivytystarve valuma-alueella oli ohjelman tietojen perusteella 754 000 m3. Saatu tilavuus on viisi kertaa suurempi kuin alueelle satanut vesimäärää 150 000 m3. Viivytystarpeen pintaalan (kuvassa sinisellä) perusteella arvioituna viivytystarve on lähempänä 750 m3:ta. 103 Kuva 54. Viivytystilavuuden määrittäminen ohjelmalla A. Värjätty pinta-ala vastaa viivytystarvetta, kun sallituksi purkuvirtaamaksi on asetettu 65 l/s. Viivytystarpeeksi ohjelma antaa 754 000 m3. Pinta-alan perusteella arvioituna 750 m3 on lähempänä totuutta. Viivytystarvetta selvitettiin iteroimalla kahdella eri viivytysrakenteen koolla. Viivytysrakenteiden tiedot on esitetty taulukossa 35. Taulukko 35. Viivytystilavuuden arviointi iteroimalla. Purkuaukon halkaisija valittiin vastaamaan suurinta sallittua 65 l/s purkuvirtaamaa. Parametri Pinta-ala Korkeus Purkuaukon halkaisija Vedenpinnan huippukorkeus Vettä rakenteessa Yksikkö m2 m mm m 3 m Rakenne 1 750 1 200 0,74 550 Rakenne 2 1500 0,5 240 0,47 705 Iteroinnin perusteella ohjelma A:n antama viivytystarve on noin 1000 kertaa tarvittavaa tilavuutta suurempi, kun vesikerroksen paksuus viivytysrakenteessa on noin 0,5 metriä. 7.2.9 Kaivojen nielu- ja purkuhäviöt Ohjelmassa B on valittavana 6 laskentamenetelmää, joilla määritetään kaivojen nielu- ja purkuhäviöt. Laskentamenetelmillä on erilaisia lisämääreitä, kuten kaivon pohjan muotoilu, joka pitää valita. Osaan laskentamenetelmistä käyttäjän tulee itse syöttää haluamansa kertoimet kaivokohtaisesti. Absoluuttisessa menetelmässä annetaan häviö vakiona, johon virtausnopeus ei vaikuta. Yleisessä ja geneerisessä menetelmissä käyttäjä antaa kaivokohtaiset kertoimet häviöiden laskemiseksi, mutta virtausnopeus vaikuttaa hä- 104 viön suuruuteen. HEC-22-menetelmät ja AASHTO-menetelmä laskevat valitun kaivon muotoilun perusteella kaivossa muodostuvat häviöt. HEC-22-menetelmästä on valittavissa 2. ja 3. versio. Taulukkoon 36 on koottu nielu- ja purkumenetelmien vaikutus tulvivien kaivojen määrään, vedenpinnankorkeuteen kaivoissa ja täysien putkiosuuksien määrään. Taulukon 36 ”ei häviöitä” on muodostettu absoluuttisella menetelmällä antamalla häviön suuruudeksi 0. Tarkastelu on tehty 2. mallinnustilanteelle 60 minuutin sateella, kun sateen intensiteetti on 53 l/s hehtaarille. Taulukko 36. Menetelmä Ei häviöitä AASHTO AASHTO Geneerinen nd HEC-22, 2 HEC-22, 3rd Yleinen Häviömenetelmän valinta linjan toimintaan ohjelmassa B. Tulvivien kaivojen ja täysien linjojen lukumäärän lisäksi on esitetty muutos kaivon vedenpinnankorkeudessa (80 % ja 90 % muutoksista sekä maksimi) verrattuna tilanteeseen jossa häviöitä ei ole huomioitu (ei häviöitä). Putki täynnä tarkoittaa että vedenpinnankorkeus kaivoissa on putken laen yläpuolella (virtaama ei välttämättä ole täyden putken virtaaman suuruinen). Menetelmän valittu lisämääre none full depressed/flat half full improved none depressed/flat full - Tulvivia kaivoja [kpl] Fraktiili 80 % [m] Fraktiili 90 % [m] Max [m] Putki täynnä [kpl] 2 4 3 4 3 2 2 3 2 49 49 3 0,2 0,1 <0,05 0,1 <0,05 <0,05 0,1 <0,05 2,1 2,1 0,2 0,3 0,1 <0,05 0,1 0,1 <0,05 0,1 <0,05 2,2 2,2 0,2 0,8 0,4 1,0 0,5 0,4 0,3 0,5 0,3 2,7 2,7 0,5 28 51 33 32 34 29 29 34 29 76 75 43 Vertailun perusteella HEC-22:n 3. versio antaa huomattavan paljon suuremmat häviöt muihin menetelmiin verrattuna, jonka vuoksi noin puolet kaivoista tulvii, keskimääräinen vedenpinnankorkeus nousee yli metrin, suurimmillaan jopa 2,7 metriä. Linjoista noin 80 % on täynnä. Kun häviöitä ei huomioida, tulvivia kaivoja on kaksi. Muut häviömenetelmät nostavat tulvivien kaivojen määrää 1-2:lla. Vedenpinnankorkeuden muutos on 90 %:lla kaivoista 10 cm tai vähemmän. Suurimmat muutokset ovat keskimäärin 50 cm. Vedenpinnankorkeuden nousu kaivoissa vaikuttaa täysien linjaosuuksien määrään, mutta ei vaikuta virtausnopeuteen linjassa. Linja on täynnä, kun vedenpinnankorkeus kaivoissa on putken laen yläpuolella. Kun häviöitä ei huomioida, täysiä linjaosuuksia on 28 kappaletta. Häviöt nostavat täysien linjaosuuksien määrän noin 30-50 kappaleeseen. 105 Ohjelmassa A menetelmiä ei voi valita ja käyttäjä itse joutuu antamaan häviökertoimet jokaiselle kaivoon johtavalle linjaosuudelle. Häviökertoimien vaikutukset on koottu taulukkoon 37. Taulukko 37. Menetelmä Ei häviöitä On häviöt Häviömenetelmän valinta linjan toimintaan ohjelmassa A. Tulvivien kaivojen ja täysien linjojen lukumäärän lisäksi on esitetty muutos kaivon vedenpinnankorkeudessa (80 % ja 90 % muutoksista sekä maksimi) verrattuna tilanteeseen jossa häviöitä ei ole huomioitu (ei häviöitä). Putki täynnä tarkoittaa, että vedenpinnankorkeus kaivoissa on putken laen yläpuolella (virtaama ei välttämättä ole täyden putken virtaaman suuruinen). Tulvivia kaivoja [kpl] Fraktiili 80 % [m] Fraktiili 90 % [m] Max [m] Putki täynnä [kpl] 0,1 0,1 0,4 14 17 0 0 Ohjelmassa A muodostuvat nielu- ja purkuhäviöt ovat suhteellisen pienet. Häviöiden vaikutuksesta vedenpinnankorkeus nousee 90 % kaivoista 10 cm. Suurimmillaan muutos on 40 cm. Laskentamenetelmän vaikutus on 80 % ja 90 % kaivoissa samaa suuruusluokkaa HEC-2 -menetelmän 2. version depressed/flat ja improved muotoilun kanssa. 7.2.10 Mallinnettavat tilanteet Ohjelmassa B mallinnettavat tilanteet muodostuvat skenaarioista (tarkastelutilanne) ja vaihtoehdoista (tilanteen ominaisuudet). Puumainen rakenne skenaarioissa mahdollistaa mallinnettavien tilanteiden luokittelun tehtyjen muutoksien suhteen. Ominaisuuksien puumainen rakenne mahdollistaa muutosten tekemisen useampaan vaihtoehtoon samanaikaisesti. Rakenne myös mahdollistaa edellisiin tai alkuperäiseen mallinnustilanteeseen palaamisen. Vaihtoehtojen ja ominaisuuksien muutosten kanssa joutuu olemaan tarkkana -muuten tehdyt muutokset voivat mennä sekaisin. Esimerkki ohjelma B:n skenaariorakenteessa on esitetty kuvassa 55. Ohjelmassa A mallista voi tallentaa vaiheita Track Changes -valinnalla. Vaiheista muodostuu listaus, jossa vaiheet esiintyvät luomis- ja/tai lataamisjärjesteyksessä. Esimerkki muutosten seurannan listasta on esitetty kuvassa 55. Vaiheista muodostuva listaus tyhjenee mallia suljettaessa. Säästettävät vaiheet tallennetaan omiksi tiedostoiksi. Koska skenaariorakennetta ei ole, muutokset joudutaan tekemään jokaiseen tiedostoon yksittäin. 106 Kuva 55. Muutosten seuranta ohjelma A (vasemmalla), skenaariorakenne ohjelmasta B (oikealla). Ohjelma A:n muutosten seuranta tyhjenee kun ohjelma suljetaan. Ohjelmassa B on mahdollista hyödyntää aktiivisuustasoa mallinnuksen skenaariorakenteessa. Kun mallinnetaan tilannetta, jossa elementtiä ei ole, elementin tilaksi valitaan ei aktiivinen. Samalla elementti muuttuu karttapohjalla harmaaksi. Ohjelmassa A elemetti poistetaan, mikäli sitä ei haluta käyttää sen hetkisessä mallinnustilanteessa. Mikäli elementtiä taas tarvittaisiin myöhemmässä vaiheessa, se pitää joko luoda uudestaan, tai avata vaihe, jossa elementti on ollut mukana tai palata Track Changes -valikon kautta mallinnus vaiheeseen, jossa elementti on vielä ollut olemassa. 7.2.11 Mallinnettavien tilanteiden vertailu Molemmissa ohjelmissa kahden mallinnetun tilanteen väliset erot voidaan selvittää vertaamalla. Ohjelmassa A vertailun tulokseksi saadaan lista, joka sisältää lisätyt, poistetut ja muutetut elementit (kuva 56). Muutettujen elementtien vanha ja uusi arvo annetaan omissa sarakkeissa. Moniportaisemman skenaariohallinnan vuoksi ohjelman B vertailu on monivaiheisempi ja lajitellumpi. Ohjelmassa B vertailun ensimmäisen vaiheen jälkeen nähdään erot skenaarioissa käytetyistä vaihtoehdoista. Vertaamalla vaihtoehtoja selviää erilaisten elementtien määrä sekä elementtien arvot verratuissa skenaarioissa. Esimerkki fysikaalisten vaihtojen vertailutuloksista on esitetty kuvassa 56. Ohjelmassa B voidaan verrata myös laskennassa tehtyjä muutoksia. Kuva 56. Vaiheiden vertailu ohjelmalla A (vasemmalla) ja ohjelmalla B (oikealla). Ohjelmassa A lisätty/tuohttu elementti on toteutettu ohjelmassa B aktiivisuuden muutoksena. Molemmilla ohjelmilla myös elementtien fysikaalisia ominaisuuksia on muutettu. 107 7.2.12 Useampi purkuputki kaivosta Ohjelmassa A käytetty laskentamenetelmä vaikuttaa verkostorakenteeseen. Käytettäessä dynaamista aaltoyhtälöä kaivosta voi olla useampi kuin yksi purkuputki ja ohjelma jakaa virtaaman automaattisesti korkeus yms. ominaisuuksien perusteella. Käytettäessä kinemaattista aaltoyhtälöä useampi purkusuunta voidaan toteuttaa virtauksenjako elementillä. Virtauksen jako voidaan toteuttaa neljällä tavalla: annetun virtaaman ylittävänä osuutena (cutoff), ylivirtaamana (overflow), jakokäyränä (flow diversion curve) ja ylisyöksypatona (weir). Ohjelmassa B perusoletuksena on, että kaivolla on vain yksi purkuputki. Virtaaman jako voidaan kuitenkin toteuttaa valitsemalla linkin ominaisuuksista virtauksenjako aktiiviseksi. Virtaaman jako voidaan toteuttaa kahdella tavalla: annetun virtaaman ylittävänä (cutoff) tai laadittavan jakokäyrän (rating table) perusteella. 7.2.13 Tulosten esittäminen Tuloksia voi tarkastella molemmissa ohjelmissa elementtikohtaisesti taulukoina tai yhteenvetoraportteina. Molemmissa ohjelmissa on valmiita raporttipohjia, joita voi muokata vastaamaan käyttötarvetta. Tuloksia voi tarkastella taulukkomuodon lisäksi visuaalisesti. Esimerkiksi virtaamanmuutosta voi seurata mallinnuksen edetessä karttapohjalta tai pituusleikkauksista. Karttatarkastelua varten elementille tulee valita halutut ominaisuudet kuten väri ja koko halutuilla virtaamilla. Mallinnuksen edetessä linjojen värit ja koot vaihtuvat vastaamaan valittuja ominaisuuksia. Ohjelmassa A karttapohjan elementtityypeillä (osavaluma-alue, linkki, solmupiste) on 8-11 ominaisuutta, joita voidaan valita tarkasteltavaksi, kuitenkin vain yksi ominaisuus kerrallaan/elementtityyppi. Ohjelmassa B tarkasteltavia ominaisuuksia on paljon enemmän ja useampi valinta voi olla yhtä aikaa aktiivinen. Halutuista linjaosuuksista voi tehdä pituusleikkauksen molemmilla ohjelmilla. Profiileista voi seurata esimerkiksi vedenpinnankorkeuden muutoksia mallinnuksen edetessä tai vedenpinnankorkeutta halutulla tarkasteluhetkellä. Halutuista pisteistä, esimerkiksi viivytysrakenteen sijaintipisteestä voi määrittää virtaamakäyrän. Käyrä esittää pisteen läpi virtaavan vesimäärän ajan suhteen. 7.2.14 Tulosten vertailu Ohjelmassa A analyysitulokset voi tallentaa omiksi tiedostoikseen, jotka voi hakea ohjelmaan myös sen jälkeen, kun alkuperäiseen mallinnustilanteeseen on tehty muutoksia. Tulokset eivät kuitenkaan päivitä elementin ominaisuuksia vastaamaan mallinnustilan- 108 netta. Useampi mallinnustulos voidaan valita aktiiviseksi, jolloin samaan pisteen virtaamakäyrää eri tilanteissa voidaan verrata. Ohjelmassa B mallinnustulokset jäävät ohjelman muistiin ja valinnat päivittyvät vastaamaan aktiivista skenaariota. Myös ohjelmalla B on mahdollista luoda useammasta tilanteesta virtaamakäyrä vaihtoehtojen vertaamiseksi. 7.2.15 Tiedon siirto Varsinkin suuremmilla alueilla tiedon syöttäminen malliin voi viedä paljon aikaa. Verkoston ja mallin luonti sujuvat molemmissa ohjelmissa huomattavasti nopeammin tuomalla lähtötiedot malliin suoraan rakentamisen sijaan. Molemmissa ohjelmissa on tuettu tiedonsiirtoa ohjelmiin (import) ja ohjelmista pois (export). Ohjelmissa on tiedonsiirron suhteen merkittäviä eroja sekä tuettujen tiedostomuotojen sekä siirrettävyyden helppokäyttöisyyden suhteen. Taulukkoon 38 on koottu tiedostomuodot, joita ohjelmiin A ja B voi siirtää. Taulukossa 39 on esitetty tiedostomuodot ja tulosten esittämismuodot, jotka voidaan tuoda mallista muihin ohjelmiin. Taulukko 38. Tiedostomuodot jotka voidaan siirtää ohjelmaan (import). Import Ohjelma A Ohjelma B Valikosta: File → Import Hydraflow Storm Sewer files GIS Import SWMM (versio 5.0) XPSWMM Land XML Excel* ohjelman b database -tiedosto ohjelman b alamalli (Submodel) InRoads Land XML Muut tuontitavat Access, CAD, dBase, Esri shapefiles, Excel, HTML, OLE DB, Oracle *käyttö mahdollista vain osissa rakenteissa. Esimerkiksi sadetilanteissa mahdollista hyödyntää Molemmilla ohjelmilla pystytään tuomaan tietoa malliin paikkatietona. LandXML muodossa tuodut verkostotiedot eivät siirtyneet mallinnusohjelmiin täydellisesti. Ohjelmassa A linjan vesijuoksu otettiin kaivon pohjan tasosta. Ohjelmassa B jokaisen putken loppupisteen vesijuoksun korkeus oli 0. Verkoston sijainti- ja pituustiedot siirtyivät korkeustietoja paremmin. Ohjelmassa A on vähemmän tiedontuontimuotoja valittavana kuin ohjelmalla B. Esimerkiksi ohjelmaan A ei voi tuoda verkostotietoja Excelillä. Ohjelmassa B:n parempi Excel-yhteensopivuus mahdollistaa monipuolisemman ja toimintavarmemman tietojen tuonnin ohjelmaan erilaisista lähteistä, koska verkostotietojen siirto Excelin kautta sujui luotettavasti. Ohjelmassa A jokainen tuotu tieto tallennetaan omaksi tiedostoksi, jotka yhdistetään merge-käskyllä osaksi varsinaista mallitiedostoa. Ohjelmassa B tietojen siirron voi teh- 109 dä suoraan oikeaan tiedostoon. Ohjelmassa B tietoja voi myös hakea uudestaan. Tietoa tuodessa voi valita haluaako, että muuttuneet tiedot päivitetään. Taulukko 39. Tiedostomuodot, jotka voidaan tuoda mallista muihin ohjelmiin (export). Export Ohjelma A Ohjelma B Valikosta: File → Export dwg, dxf SWMM (versio 5.0) GIS HEC-1 Hotsart Land XML Network coordinate file Hydraflow Storm Sewer file XPSWMM Excell ASCII pdf dxf Land XML Submodels Publish-i model in Roads Raportit Pituusleikkaus dwg, dxf Enhanced Metafiles, Bitmap Metafiles, Windows Metafiles Virtaamakäyrä dwg, dxf Enhanced Metafiles, Bitmap Metafiles, Windows Metafiles Animaatio mallinnustuloksista Cinepac Codec by Radius DivX DV Video Encouder ffdshow Video Codec, ffshow video encoder Huffyuv Intel IYUV Microsoft RLE, Microsoft Video 1 MJPEG Compressor VP60® Simple Profile, VP61® Advanced Profile, VP62® Heightened Sharpness Profile Xvid MPEG-4 Coder Esri Shapefile Tab Delimited file Comma Delimited file XML dxf Enhanced Metafiles, Bitmap Metafiles, JPEG, PNG, GIF, TIFF, VML, SVG, PDF, Post Script, XAML, FLEX Enhanced Metafiles, Bitmap Metafiles, JPEG, PNG, GIF, TIFF, VML, SVG, PDF, Post Script, XAML, FLEX - Molemmilla ohjelmilla on monipuoliset mahdollisuudet tietojen vientiin pois mallinnusohjelmista. Ohjelmilla saa vietyä pituusleikkaustietoa suoraan cad muotoisiin ohjelmiin, erilaisia kuvia, käyriä, taulukoita, vertailutiedostoja ja raportteja. Ohjelmassa A animaatiotulokset pystyy tuomaan ulos ohjelmasta, mutta ohjelmasta B ei. 110 7.3 Mallinnustilanteen 1 tulokset (Kylänpää) Kaavoituksen vaikutusten arviointia varten luotiin kaksi mallinnustilannetta: nykytilanne ja kaavoitusta vastaava tilanne. Muodostuvien virtaamien perusteella määritettiin viivytyksen tarve. Mallinnustulosten vertailun vuoksi viivytysrakenteen ominaisuudet pyrittiin toteuttamaan mahdollisimman samankaltaisina (vakiopinta-ala ja sama purkuvirtaama). Virtaamatulokset kaavoitusta ennen ja sen jälkeen on esitetty luvussa 7.3.1. Viivytystarpeen vertailu on koottu lukuun 7.3.2. Herkkyystarkastelu on esitetty luvussa 7.3.3. Sovellus EIA:n mukaisesta mitoituksesta on luvussa 7.3.4. 7.3.1 Osavaluma-alueilta muodostuvat hulevesivirtaamat Hulevesi virtaa osavaluma-alueelta 1 alueiden 2 ja 3 kautta alueelle 4. Osavalumaalueelta 5 muodostuva hulevesivirtaama purkautuu alueen ulkopuolelle. Osavaluma-alueelta purkautuva hulevesivirtaama ja virtaaman kertymä on esitetty seuraavassa kahdessa taulukossa. Taulukossa 40 on hulevesivirtaama nykytilanteessa ja taulukossa 41 on esitetty muodostuvat virtaamat kaavoitusta vastaavassa tilanteessa. Taulukko 40. Alue 1 1k 2 2k 3 3k 4 4k 5 5k Hulevesivirtaaman (l/s) muodostuminen nykytilanteessa valumaalueittain. Mitoitussateen toistuvuus on 1/5a ja kesto 60 min. Sateen intensiteetti on 53 l/s*ha, kasvihuoneilmiön myötä 64 l/s*ha. Pinta-ala [ha] Valumakerroin 19,9 0,10 7,7 0,10 12,9 0,10 7,0 0,17 0,8 0,10 Käsinlaskenta Q Qkertymä Ohjelma A Q Qkertymä 105 130 45 55 70 85 65 75 5 5 105 125 40 50 70 80 65 75 5 5 105 130 150 180 220 265 280 340 5 5 105 125 145 175 215 255 275 330 5 5 Ohjelma B Q Qkertymä 105 125 40 50 70 80 65 75 5 5 105 125 145 175 210 250 260 310 5 5 111 Taulukko 41. Alue 1 1k 2 2k 3 3k 4 4k 5 5k Hulevesivirtaaman (l/s) muodostuminen kaavoitustilanteessa. Mitoitussateen toistuvuus on 1/5a ja kesto 60 min. Sateen intensiteetti on 53 l/s*ha, kasvihuoneilmiön myötä 64 l/s*ha. Pinta-ala [ha] Valumakerroin 19,9 0,33 7,7 0,29 12,9 0,39 7,0 0,59 0,8 0,30 Käsinlaskenta Qalue Qkertymä 350 350 425 425 120 470 140 565 265 735 320 890 220 955 265 1155 10 10 15 15 Ohjelma A Qalue Qkertymä 355 355 420 420 105 465 130 555 270 730 315 870 250 920 295 1110 15 15 15 15 Ohjelma B Qalue Qkertymä 355 355 420 420 120 470 140 560 275 740 330 880 220 840 260 1120 10 10 15 15 Molemmilla laskentaohjelmilla tulokset olivat samaa suuruusluokkaa kuin laskemalla käsin. Erot olivat vain 5…10 l/s luokkaa. Viimeisellä eli neljännellä valuma-alueella hulevesivirtaamiin alkoi muodostua pieniä eroja eri laskentatavoilla. Valuma-alueilta purkautuva kertymävirtaama on esitetty kuvassa 57 molemmilla mallinnusohjelmilla. 112 Kuva 57. Valuma-alueilta purkautuva virtaama, kun kaavan vaikutus on huomioitu, mitoitussateen intensiteetti on 53 l/s*ha ja sateen kesto on 60 minuuttia. Ohjelma A:n hydrografi (ylhäällä) ja ohjelma B (alhaalla). Molemmissa kuvissa valuma-alueiden järjestys on alhaalta ylöspäin 5, 1, 2, 3 ja 4. Kuvasta 57 voi havaita, että vaikka huippuvirtaamat ovat lähes samansuuruisia, purkuvirtaaman muodossa alkaa erottua eroja: ohjelmassa B kaikkien valuma-alueiden virtaama on päättynyt ennen 2,5 tuntia, mutta ohjelmassa A virtaamaa on 2,5 tunnin kuluessa vielä vähän jäljellä valuma-alueilla 3 ja 4. 7.3.2 Viivytysrakenteet Osavaluma-alueelta purkautuva virtaama pyritään pitämään nykyisellä tasolla. Osavaluma-alueen purkuvirtaaman tavoitteeksi valittiin vastaavalla sateen intensiteetillä muodostunut virtaama nykytilanteessa. Viivytysrakenteiden pinta-ala valittiin käsinlaskennan perusteella niin, että vesikerroksen paksuus on 1m. Syvempi rakenne mahdollistaa rakenteesta purkautuvan virtaaman säätämisen purkuaukon halkaisijalla. Taulukkoon 42 on koottu mallinnuksen tuloksia: tulovirtaama rakenteeseen, purkuaukon halkaisija ja vesikerroksen paksuus viivytysrakenteessa. 113 Taulukko 42. Alue 1 1k 2 2k 3 3k 4 4k Ala [m2] 890 1070 260 315 710 855 565 685 Viivytystilavuuden vertailu osavaluma-alueilla 1-4. Vertailu on tehty 53 l/s*ha sateella, jonka kesto on 60 min. Viivytysrakenteen pinta-ala on sama kaikissa tarkastelutilanteissa. Purkuaukon kokoa säätelemällä rakenteen purkuvirtaama on pyritty saamaan mahdollisimman lähelle luonnontilaisen alueen purkuvirtaamaa. Taulukossa K=käsinlaskenta, A=ohjelma A ja B on ohjelma B. Qpurku [l/s] 105 130 150 180 220 265 280 340 K Qtulo [l/s] A B 350 425 225 270 410 500 440 535 355 425 190 230 365 430 410 490 355 420 190 230 385 460 400 480 Vesikerroksen paksuus [m] K A B 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,76 0,78 0,55 0,60 0,71 0,73 0,65 0,96 1,05 1,03 0,76 0,79 0,97 0,95 0,91 0,87 dpurkuaukko [mm] A B 260 290 370 400 410 450 450 500 230 260 300 330 340 380 400 450 Molemmilla ohjelmilla päästiin lähelle tavoitepurkuvirtaamaa, erot olivat noin ±5 l/s. Ohjelmalla B purkuvirtaamaan päästiin pienemmällä purkuaukon halkaisijalla. Suurimmin halkaisijoiden välinen ero oli 70 mm. Ohjelmalla B tulovirtaama oli lähes sama kuin käsinlaskemalla ja vesikerroksen paksuus oli lähellä 1 metriä. Vedenpinan korkeus vaihteli -0,25…0,05 metriä käsin laskettuun verrattuna, mikä vastaa keskimäärin 30 m 3 eroa viivytystarpeessa. Ohjelmalla A vesikerroksen paksuus oli keskimäärin 0,7 m, eli viivytystarve oli noin 30 % pienempi käsin laskettuihin tilavuuksiin verrattuna. Tilavuustarpeena tämä vastaa keskimäärin 170 m3 pienempää viivytysmäärää. 7.3.3 Herkkyystarkastelu Herkkyystarkastelu toteutettiin muuttamalla uomavirtauksen karkeuskerrointa 0,07 (ruoholuiska). Uoman karkeutena kokeiltiin Manningin arvoja 0,1 (epätasainen ruoholuiska/luonnontilainen puro) ja 0,15 (luonnonuoma, paljon kasvillisuutta). Vertailu toteutettiin 60 minuutin sadetapahtumalle, kun sateen intensiteetti on 53 l/s*ha. Karkeuskerroin vaikuttaa uoman virtausnopeuden kautta huippuvirtaaman muodostumiseen. Karkeuskertoimen vaikutus viivytysrakenteiden huipputulovirtaamiin on koottu taulukkoon 43. Vaikutukset viivytysrakenteen 1 tulovirtaamiin on esitetty myös graafisesti kuvassa 58. 114 Taulukko 43. Herkkyystarkastelu: uoman karkeuskertoimen vaikutus viivytysrakenteen tulovirtaamaan. Vertailu on tehty 60 minuutin sateelle, kun sateen intensitetti on 53 l/s*ha. Osavaluma-alue 1 2 3 4 A n=0,07 355 189 362 410 A n=0,1 348 180 349 378 A n=0,15 337 165 327 343 B n=0,07 354 189 384 399 B n=0,1 351 183 373 383 B n=0,15 341 174 353 359 Kuva 58. Herkkyystarkastelun vaikutus viivytysrakenteen 1 tulovirtaamaan: ohjelma A:n hydrografi (ylhäällä) ja ohjelma B:n (alhaalla). Kuvaajissa Manningin kerroin on 0,07 (musta), 0,1 (vihreä) ja 0,15 (punainen). Uoman karkeuskertoimella on virtausnopeuden kautta vaikutus hydrografin muotoon ja huippuvirtaamaan. Vaikutus on suurin valuma-alueelle 4, koska virtausmatka alueen 1 kaukaisimmasta pisteestä valuma-alueen 4 purkupisteeseen on suurin. Karkeuskertoimen kaksinkertaistaminen piennetää huippuvirtaamaa ohjelmassa A noin 15 %, ohjelmassa B vaikutus on hieman pienempi, noin 10 %. Ohjelmien väliset erot ovat alle 5 %. Ohjelmalla A saatiin pienempiä virtaamia suuremmilla karkeuskertoimilla (n= 0,1 ja n=0,15). 115 Karkeuskertoimen vaikutus viivytysrakenteen vedenpinnankorkeuteen on esitetty taulukossa 44. Taulukko 44. Osavaluma-alue 1 2 3 4 Herkkyystarkastelu: uoman karkeuskertoimen vaikutus vedenpinnankorkeuteen viivytysrakenteessa. Vertailu on tehty 60 minuutin sateelle, kun sateen intensitetti on 53 l/s*ha. A n=0,07 0,76 0,55 0,70 0,65 A n=0,1 0,75 0,56 0,69 0,60 A n=0,15 0,73 0,56 0,67 0,53 B n=0,07 1,05 0,76 0,97 0,91 B n=0,1 1,02 0,73 0,93 0,86 B n=0,15 0,98 0,68 0,87 0,79 Karkeuskerroin vaikuttaa enemmän viivytysrakenteen vedenpinnankorkeuteen ohjelmassa B kuin ohjelmassa A Suurimmillaan vaikutus on reilu kymmenen prosenttia. Molemmilla ohjelmilla vaikutus kasvaa virtausmatkan kasvaessa. Ohjelmassa B vaikutus on kaikissa viivytysrakenteissa noin 10 cm. Ohjelmassa A vaikutukset ovat muutamia senttejä kolmella ensimmäisellä rakenteella, mutta neljännellä viivytysrakenteella ero on noin 10 cm. Vaikutus alueelta purkautuvaan virtaamaan muotoon on esitetty kuvassa 59. Kuva 59. Purkuvirtaaman muutos ajan suhteen, kun Manningin kerroin on 0,07 (musta), 0,1 (vihreä) ja 0,15 (punainen). Ohjelma A (ylhäällä) ja ohjelma B (alhaalla). 116 Purkuvirtaaman muoto molemmilla ohjelmilla on hyvin samankaltainen. Ohjelma B:ssä huippuvirtaamat ovat 280…240 l/s ja ohjelmassa A 290…240 l/s. 7.3.4 Viivytystarve EIA-menetelmällä Menetelmässä käytetty 16 mm mitoitussade on 70…85 % mitoituksessa käytettyjä sadetilanteita 19,2 mm ja 22,8 mm pienempi. Sademäärän vaikutus valuma-alueelle satavaan vesimäärään (m3) on esitetty taulukossa 45. Taulukko 45. Osavaluma-alueille satava vesimäärä 50 m3 tarkkuudella 16mm, 19,2 mm ja 22,8 sademäärillä. Valuma-alue EIA Nykytilanne Kasvihuoneilmiö Sademäärä Alue 1 Alue 2 Alue 3 Alue 4 Alue 5 16 mm 19,2 mm 22,8 mm 3200 3800 4550 1250 1500 1750 2050 2500 2950 1100 1350 1600 150 150 200 Pienemmän sademäärän lisäksi valumakertoimien pienentäminen vaikuttaa muodostuviin hulevesimääriin ja sitä kautta viivytys- ja käsittelyrakenteiden tilatarpeeseen. Taulukossa 46 on viivytystarve käsinlaskettuna ja taulukossa 47 ohjelmalla A laskettuna. Taulukko 46. Viivytystarve (m3) ja viivytystarpeen muutos käsin laskettuna. Taulukossa k = kertoimen vaikutus, k+p =kertoimen vaikutus+puistoalueiden hulevesikerroin on 0. Tarkastelutilanne Nykytilanne Kasvihuoneilmiö EIA (k) EIA (k+p) Sademäärä Alue 1 Alue 2 Alue 3 Alue 4 Alue 5 19,2 mm 22,8 mm 16 mm 16 mm 890 1070 725 635 260 315 220 195 710 855 590 535 565 685 490 465 30 40 25 20 EIA-laskentamenetelmällä viivytystilavuustarve on 15…30 % pienempi jos valumakertoimen muutos lasketaan suoraan TIA:n ja EIA:n välisellä muuntokaavalla. Jos puistojen valumakerroin oletetaan nollaksi, eroa muodostuu 20…40 % nykymitoitukseen verrattuna. Ohjelmalla A laskettiin vesikerroksen paksuus viivytysrakenteissa taulukon 42 mukaisen nykytilanteen (19,2 mm) viivytysrakenteiden pinta-aloilla ja purkurakenteilla. Vesimäärä tarkasteltiin 16 mm, 19,2 mm ja 22,8 mm sateella. Vesimäärä rakenteessa laskettiin myös käyttämällä EIA-laskentamenetelmän mukaista 16 mm mitoitussadetta ja muunnettua hulevesikerrointa. Mitoitussade (16 mm) syötettiin malliin sekä 30 minuutin että 60 minuutin kestoisena. 117 Taulukko 47. Vesikerroksen paksuus (m) viivytysrakenteessa eri sadetilanteissa. Taulukossa k = kertoimen vaikutus, k+p =kertoimen vaikutus+puistoalueiden hulevesikerroin on 0. Tarkastelutilanne Kasvihuoneilmiö* Nykytilanne* EIA* EIA (k)* EIA (k+p)* EIA (k)** EIA (k+p)** Sademäärä Alue 1 3 V=890 m Alue 2 3 V=260 m Alue 3 3 V=710 m Alue 4 3 V=565 m 22,8 mm 19,2 mm 16 mm 16 mm 16 mm 16 mm 16 mm 0,89 0,76 0,63 0,44 0,39 0,47 0,42 0,64 0,55 0,48 0,39 0,36 0,42 0,37 0,81 0,70 0,61 0,47 0,42 0,49 0,44 0,76 0,65 0,54 0,44 0,41 0,47 0,45 *Sateen kesto 1h **Sateen kesto 30 min Mallintamalla saatu tarve viivytykselle on huomattavasti pienempi kuin käsinlaskettu viivytystarve. Vaikka kasvihuoneilmiön vaikutus kasvattaa sademääriä lähes 20 %, muodostuvat hulevedet mahtuvat nykytilanteen mukaan mitoitettuun rakenteeseen. Kasvihuoneilmiön mukaisella mitoitussateella viivytystilavuutta voitaisiin pienentää 10…35 % ja nykytilanteen mukaisella mitoituksella 25…45 %. Mitoitussateen pienentäminen EIA-menetelmän mukaiseksi (16 mm) vähentää viivytystarpeen lähes puoleen nykyisestä. Muutokset hulevesikertoimissa ja puistojen huomioimisessa pienentävät viivytystarpeen 55…60 % nykyisestä. 7.4 Mallinnustilanteen 2 tulokset (Rajamäki) Rajanpään verkoston kapasiteetti- ja viivytystarkastelua varten luotiin uutta mallinnustilannetta vastaava malli. Mallinnustulosten vertailun vuoksi verkoston ja viivytysrakenteen ominaisuudet pyrittiin toteuttamaan mahdollisimman samankaltaisina (vakiopintaala, purkuvirtaama, häviöt). Mallinnustulokset on esitetty luvuissa 7.4.1-7.4.6. Tehokkaan sadannan osuus ja valuma-alueelta muodostuvat hulevesivirtaamat on esitetty kahdessa ensimmäisessä luvussa. Verkoston kapasiteetti on esitetty luvussa 7.4.3 ja viivytysrakenteen mitoituserot luvussa 7.4.4. Lopuksi on esitetty herkkyystarkastelu ja viivytystarve EIAlaskentamenetelmällä. 7.4.1 Tehokas sadanta Vertailussa on mukana kaksi sadetapahtumaa. Verkoston mitoitus on tehty 15 minuutin sateella (sademäärä 10,8 mm) ja viivytystilavuus 60 minuutin sateella (sademäärä 19,2 mm). Sademäärien ero on 8,4 mm. Rationaalisessa menetelmässä muodostuva hulevesimäärä lasketaan samalla kertoimella sateen kestosta ja intensiteetistä riippumatta. SWMM-menetelmässä valunnan osuuden 118 kasvuun vaikuttavat läpäisevän pinnan osuus ja maaperälle annetut imeyntäominaisuudet, koska molempien sadetapahtumien sademäärä on painannesäilyntää suurempi. Valuman osuus sadannasta on esitetty kuvassa 60. Yhteenveto tarkastelualueen hulevesien muodostumisesta on koottu taulukkoon 48. 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% SWMM-60min SWMM-15min MRM Kuva 60. Tehokkaan sateen osuus prosentteina 15 ja 60 minuutin mitoitussateilla. Taulukko 48. Valuntamenetelmän vaikutus hulevesien muodostumiseen Rajamäen alueella. Taulukossa MRM on modifioitu rationaalinen menetelmä. Parametri Tehokas sadanta Tehokas sadanta Hulevesimäärä Yksikkö mm % m3 15 minuutin sade SWMM MRM 5,0 5,5 46 51 1032 1137 60 minuutin sade SWMM MRM 10,4 9,7 54 51 2164 2022 Hulevettä muodostuu lyhyellä 15 minuutin sateella vähemmän SWMM-menetelmällä kuin MRM-menetelmällä. Pidemmällä tunnin sateella tilanne kääntyy toisinpäin. Rationaalisessa menetelmässä tehokkaan sateen osuus osavaluma-alueilla vaihtelee 20-85 % välillä. SWMM-menetelmässä tehokasta sadetta on 0-90 % sademäärästä. Koko valuma-alueen pinta-alaan suhteutettuna tehokkaan sadannan osuus on rationaalisella menetelmällä sateen kestosta riippumatta 50 % sademäärästä. SWMM-menetelmän 15 minuutin sateella päästään 45 % osuuteen, 60 minuutin sateella noin 55 %:iin. Lyhyellä sadetapahtumalla SWMM-menetelmällä muodostuu 0,5 mm vähemmän hulevettä osavaluma-alueiden vaihteluvälin ollessa -2,2…+0,5 mm. Pidemmällä 60 minuutin sateella SWMM-menetelmällä muodostuu 0,7 mm enemmän valuntaa vaihteluvälin ollessa -3,8…+6,4 mm. Erot ovat suurimpia lounaisosan valuma-alueilla, joissa on paljon läpäisevää pintaa ja maaperä on savea. Näillä alueilla tehokkaan sateen osuus on SWMM-menetelmällä noin 6 mm rationaalista menetelmää suurempi. Myös pohjoisosan pohjavesialueilla suuri imeytyvyys aiheuttaa eroja valumamääriin. 119 7.4.2 Valuma-alueilta purkautuva huippuvirtaama Molemmat ohjelmat muodostavat valuma-alueelta purkautuvasta virtaamasta virtaamakäyrän, joka on hydraulisen laskennan lähtötieto. Yhdeltä valuma-alueelta (valuma-alue nro 15) purkautuva hulevesivirtaama 15 ja 60 minuutin mitoitussateilla on esitetty kuvassa 61. Kuva 61. Valuma-alueelta 15 purkautuva hulevesivirtaama 15 minuutin ja 60 minuutin mitoitussateilla. Kuvassa modifioidun rationaalisen menetelmän virtaamakäyrä punaisella, SWMM-menetelmän mustalla. Virtaamakäyrä ohjelmasta A (vasemmalla) ja B (oikealla). Osavaluma-alueelta 15 purkautuvan huippuvirtaaman suuruus on 15 minuutin sateella noin 13,5 l/s. Pidemmällä 60 minuutin mitoitussateella huippuvirtaamissa on noin 6 l/s. Menetelmäkohtainen ero on alle 1 l/s: SWMM-menetelmällä huippuvirtaama on 6,8 l/s ja modifioidun rationaalisen menetelmän 6,0 l/s. Osavaluma-alueilta purkautuvien huippuvirtaamien eroja on koottu taulukkoon 49. Taulukko 49. Valuma-alueilta purkautuva huippuvirtaama. Parametri Huippuvirtaamien vaihteluväli Huippuvirtaamien keskiarvo Osavaluma-alueita, joilla SWMM>MRM Menetelmien virtaamaero < 1 l/s Menetelmien virtaamaero < 2 l/s Menetelmien virtaamaero < 5 l/s Menetelmien välinen ero (max) Yksikkö l/s l/s kpl kpl kpl kpl l/s 15 minuutin sade SWMM MRM 0…91 2…96 21 23 29 42 50 53 8 60 minuutin sade SWMM MRM 0…42 1…43 11 10 39 42 46 48 15 120 Osavaluma-alueita on 55 kappaletta. Huippuvirtaama on SWMM-menetelmällä modifioitua rationaalista menetelmää suurempi 50 % osavaluma-alueista 15 minuutin sateella ja 70 %:lla tunnin sateella. Menetelmien välinen huippuvirtaamien ero on noin 75 %:lla osavaluma-alueista alle 1 l/s. Osavaluma-alueita, joilla menetelmien välinen ero kasvaa yli 5 l/s on 2…7 mitoitussateen kestosta riippuen. Huippuvirtaamaerot ovat yleensä suurimpia valuma-alueilla, joilla tehokkaan sateen väliset erot olivat suuret. 7.4.3 Virtaamat verkostossa Hydraulista laskentaa varten eri laskentamenetelmille jouduttiin tekemään muutoksia: ohjelma A:n kinemaattista ja ohjelma B:n käyttämää Convex-laskentamenetelmiä varten kaksi kaivoa muutettiin virtauksenjakokaivoiksi, koska kaivoista oli kaksi purkuputkea. Kinemaattista laskentaa varten linjaosuudet joilla kaltevuus oli negatiivinen, jouduttiin muuttamaan positiivisiksi. Muutokset vaikuttivat virtaamien johtamissuuntiin verkostoissa. Verkoston toimintakyky 15 minuutin 120 l/s*ha sateella (toistuvuus 1/2a, kasvihuoneilmiön vaikutus) on esitetty taulukossa 50 ja 60 minuutin 53 l/s*ha sateella (toistuvuus 1/5a) on esitetty taulukossa 51. Taulukko 50. Verkoston toimintakyky joka toinen vuosi toistuvalla 15 minuutin sateella (kasvihuoneilmiö huomioitu) eri laskentamenetelmillä. Taulukossa dyn=dynaaminen, kin=kinemaattinen ja con=convex-menetelmä. Ohjelma A SWMM SWMM MRM dyn kin dyn kpl Täysi putki 34 10 46 kpl 10 10 11 Qhuippu ≥ Qsuunniteltu kpl 0 8 0 Tulviva kaivo Tulviva vesi yht. ha-mm 0 72 0 *laskentamenetelmä ei määritä tulvivaa vesimäärää Parametri Taulukko 51. Yksikkö Ohjelma B SWMM MRM con con 61 66 36 38 13 17 * * Verkoston toimintakyky viiden vuoden välein toistuvalla 60 minuutin sateella eri laskentamenetelmillä. Taulukossa dyn=dynaaminen, kin=kinemaattinen ja con=convex-menetelmä. Ohjelma A SWMM SWMM MRM dyn kin dyn Täysi putki kpl 17 6 17 kpl 8 6 9 Qhuippu ≥ Qsuunniteltu kpl 0 5 0 Tulviva kaivo Tulviva vesi yht. ha-mm 0 158 0 *laskentamenetelmä ei määritä tulvivaa vesimäärää Parametri MRM kin 9 9 6 45 Yksikkö MRM kin 7 7 4 89 Ohjelma B SWMM MRM con con 34 43 23 19 3 2 * * 121 Mallinnettu verkosto koostuu 90 putkesta ja 91 kaivosta. Käytettäessä dynaamista laskentamenetelmää verkoston välityskyky riittää mitoitussateen johtamiseen. Vesi padottuu kaivoihin, mutta ei tulvi kaivoista. Padottumista aiheuttaa kaivojen nielu- ja purkuhäviöt. Virtaama putkissa ylittää täyden putken virtaaman 10 %:sta linjoissa. Kinemaattisella laskentamenetelmällä virtaama putkissa ylittää täyden putken kapasiteetin yhtä monella osuudella kuin dynaamisessa menetelmässä. Verkosto kuitenkin tulvii 5…8 kaivon kohdalla. Laskentamenetelmän mukaisesti kaivo tulvii heti kun virtaama ylittää linjaosuuden laskennallisen kapasiteetin. Tulviva vesimäärästä peittää 0,4…1,6 ha alueen, jos vesipatsaan paksuus on 10 cm. Convex-laskentamenetelmällä verkosto on selkeästi muita laskentamenetelmiä täydempi. Lyhyellä 15 minuutin sateella verkostosta noin 65 % on täynnä ja lähes 40 %:lla linjaosuuksista virtaama on laskennallista kapasiteettia suurempi. Kaivoista yli 15 % tulvii. Tunnin mittaisella sateella verkostosta 40…45 % on täynnä, mutta tulvivia kaivoja on enää muutama. Verkostossa virtaama on laskennallista putkikapasiteettia suurempi 20 %:lla linjaosuuksista. Convex-laskentamenetelmä ei määritä tulvivaa vesimäärää. Tasaisen sateen lisäksi verkoston johtamiskapasiteettia tarkasteltiin muuttuvalla 20 minuutin CDS-sateella. Tarkastelu tehtiin ainoastaan dynaamisella laskentamenetelmällä (Ohjelma A), joka toinen ja kolmas vuosi toistuvilla sateilla. Tulokset on esitetty taulukossa 52. Taulukko 52. Verkoston toimintakyky 20 minuutin SDS sateella 1/2a…1/3a toistuvuuksilla. Laskenta on suoritettu ohjelman A SWMM:n dynaamisella laskentamenetelmällä. Taulukossa k tarkoittaa kasvihuoneilmiön vaikutusta. Parametri Täysi putki Qhuippu>Qsuunniteltu Tulviva kaivo Tulviva vesi yht. Yksikkö kpl kpl kpl ha-mm 1/2a 29 10 0 0 1/2a+k 45 22 6 0,3 1/3a 39 19 3 0,1 1/3a+k 65 34 18 2,7 Verkoston kapasiteetti mahdollistaa CDS-sateen johtamisen ilman tulvimista joka toinen vuosi toistuvalla sateella. Kasvihuoneilmiön vaikutus tai toistuvuuden kasvattaminen joka kolmanteen vuoteen aiheuttaa muutaman kaivon tulvimisen. Tulvivan veden määrä 10 cm vesipatsaana peittää noin 10-30 m2 alueen. Kasvihuoneilmiön huomiointi 1/3a toistuvalla CDS-sateella aiheuttaa verkoston kapasiteetin ylittymisen noin 30 % linjaosuuksilla. Kaivoista noin 20 % tulvii. Tulviva vesimäärä levittäytyy noin 300 m2 alueelle 10 cm vesipatsaana. 122 7.4.4 Viivytysrakenne Rajamäen koulun eteläpuolelle on mallinnettu hulevesien viivytystarvetta. Viivytysrakenteen purkurakenne on sisähalkaisijaltaan 400 mm putki. Rakenteen jälkeen hulevedet virtaavat noin 100 m avo-ojassa, jonka jälkeen hulevedet ohjataan 400M…500B hulevesilinjaan. Hydraulinen laskentamenetelmä ei vaikuta valuma-alueelta muodostuvaan hulevesivirtaamaan tai huippuvirtaaman suuruuteen vaan virtaaman etenemiseen ja varastoitumiseen verkostossa. Laskentamenetelmän vaikutus viivytysrakenteen tulovirtaamaan on esitetty kuvassa 62. Suurempi tulovirtaama (kuvassa paksumpi viiva) on laskettu dynaamisella laskentatavalla. Kinemaattisen tulovirtaaman (kuvassa ohuempi viiva) on huomattavasti pienempi verkoston ylivuotojen vuoksi. Kuva 62. Kinemaattisen ja dynaamisen laskennan ero viivytysrakenteen tulovirtaamassa 60 min sateella (toistuvuus 1/5a). Kuvassa MRM-menetelmä on esitetty punaisella ja SWMM-menetelmä mustalla. Dynaamisen laskennan tulos on paksummalla viivalla ja kinemaattisen ohuemmalla. Kuvassa 62 dynaaminen ja kinemaattinen laskenta on toteutettu samoilla stabiiliuteen vaikuttavilla ominaisuuksilla. Käyrien muodosta (tasaisempi viiva) voi selkeästi havaita, että kinemaattinen laskentamenetelmä on dynaamista stabiilimpi. Laskennassa koko 123 alueen laskennan jatkuvuudessa oli virhettä molemmilla laskentamenetelmillä alle 1 %. Dynaamisen laskennan stabiiliutta voi parantaa esimerkiksi pidentämällä aika-askelta. Viivytysrakenteen koko on määritetty viidessä eri sadetilanteessa dynaamisella laskentamenetelmällä (ohjelma A) ja Convex-menetelmällä (ohjelma B). Viivytysrakenteen tilavuus ja vesikerroksen paksuus on laskettu 700 m2 viivytysrakenteen pinta-alalle. Convex-menetelmällä laskenta on suoritettu ilman kaivojen nielu- ja purkuhäviöitä verkoston ylivuotojen vähentämiseksi. Tulokset on koottu taulukkoon 53. Taulukko 53. Toistuvuus 1/1a 1/1a+kasvih 1/2a 1/3a 1/2a+kasvih 1/5a Vesikerroksen paksuus (m) ja tilavuus (m3) pinta-alaltaan 700 m2 viivytysrakenteessa. Mitoitussateen kesto on 60min, sateen intensiteetti vaihtelee. Taulukossa dyn=dynaaminen (ohjelma A) ja con=convexmenetelmä (ohjelma B). Sade mm/min 0,20 0,24 0,25 0,28 0,30 0,32 SWMM dyn 3 h[m] V[m ] 0,63 440 0,77 540 0,80 560 0,90 630 0,98 690 1,06 750 MRM dyn 3 h[m] V[m ] 0,70 490 0,83 580 0,87 610 0,98 685 1,05 735 1,13 790 SWMM con* 3 h[m] V[m ] 0,72 505 0,90 630 0,95 665 1,10 770 1,20 840 1,30 910 MRM con* 3 h[m] V[m ] 0,78 550 0,99 695 1,04 730 1,19 835 1,29 905 1,40 980 *laskettu ilman kaivojen nielu- ja purkuhäviöitä. Verkostossa on muutama ylivuoto. Sateen toistuvuuden valinta vaikuttaa merkittävästi tarvittavaan viivytystilavuuteen. Joka vuosi toistuvalle sateelle mitoitettu rakenne on noin 40 % pienempi kuin joka viides vuosi toistuvan sateen viivytysrakenne kaikilla laskentamenetelmillä. SWMM-laskentamenetelmällä, dynaamisella laskennalla saatiin 5…10 % pienempi viivytystarve kuin Convex-menetelmällä. MRM-menetelmällä vastaava ero oli 15…20 %. Viivytystilavuutena hydraulinen laskentamenetelmä vaikuttaa viivytystarpeeseen 70…200 m3 verran. Vaikutus on pienempi usein toistuvilla sateilla. Ohjelmakohtaisesti (eli samalla hydraulisella laskentamenetelmällä) molemmilla valuntamenetelmien välinen ero on 5…10 %. SWMM-menetelmällä saadaan noin 50 m3 pienempi viivytystilavuus MRM-menetelmään verrattuna. 7.4.5 Herkkyystarkastelu Herkkyystarkastelu toteutettiin dynaamiselle laskentamenetelmälle 15 ja 60 minuutin sateelle. SWMM-menetelmällä herkkyystarkastelu toteutettiin kolmen muuttujan suhteen: (i) imeyntää muutettiin kaikilla valuma-alueilla +50 mm/h alkuperäiseen verrattuna, (ii) kaivojen yksikköhäviöt jätettiin huomioimatta ja (iii) hydraulista leveyttä kasvatettiin 10 %. Sovelletulla rationaalisella menetelmällä herkkyystarkastelu tehtiin (i) kaivojen yksikköhäviöiden suhteen ja (ii) pienentämällä valunta-aikaa 10 %. Herkkyystar- 124 kastelun vaikutukset tarkasteltiin kaivojen huippuvedenpinnankorkeuden ja 700 m3 viivytysrakenteen vedenpinnankorkeuden suhteen. Tulokset on koottu taulukkoon 54. Taulukko 54. Herkkyystarkastelun vaikutukset viivytysrakenteen (700 m3) vedenpinnankorkeuden ja kaivojen huippuvedenpinnakorkeuden keskimääräiseen muutoksen (cm) suhteen. Tarkastelukohde Sateen kesto Imeyntä +50 mm/h 60 min 15 min 60 min 15 min 60 min 15 min Paikallishäviöitä ei huomioida Valunta-aika -10 %* tai hydraulinen leveys + 10 %** *MRM ** SWMM SWMM Viivytys h -3 cm 0 cm +1 cm SWMM Kaivo MRM Viivytys MRM Kaivo -3 cm 0 cm -4 cm -14 cm 0 cm 0 cm 1,11 -5 cm -25 cm 0 cm +2 cm 1,12 Valunta-ajan pienentäminen SWMM-menetelmällä tehtiin kasvattamalla hydraulista leveyttä 20 %:lla. 60 minuutin sateella valunta-aika pieneni noin 10 %. Herkkyystarkastelun vaikutus viivytystilavuuteen on suurimmillaan 20 m3 eli noin 2 %. Tarkastelluilla muuttujilla oli enemmän vaikutuksia vedenpinnankorkeuksiin kaivoissa. Kaivojen paikallishäviöt vaikuttavat kaivojen vedenpinnankorkeuksiin varsinkin lyhyillä rankkasateilla: 15 minuutin sateella vedenpinnankorkeus laski 14…25 cm, 60 minuutin sateella noin 5 cm. Muissa tarkastelutapauksissa vaikutukset jäivät muutamiin sentteihin. Kaikissa tapauksissa vaikutuksia ei ollut edes havaittavissa. 7.4.6 Viivytystarve EIA-menetelmällä EIA-menetelmän mukainen 16 mm sademäärä jaettiin eri kestoisiin sadetapahtumiin mallinnusta varten (taulukko 55). 16 mm sadetapahtumia vastaava intensiteetti ja sateen toistuvuus (ilman kasvihuoneilmiön vaikutusta) on koottu taulukkoon 55. Taulukko 55. kesto [min] 60 30 15 16 mm sateen kestot, intensiteetit ja toistuvuudet hulevesioppaan (Kuntaliitto 2012) mukaisten intensiteettien perusteella sekä joka viides vuosi toistuvan sateen intensiteetit (kasvihuoneilmiön vaikutuksella ja ilman)15, 30 ja 60 min sateilla. 16 mm sateen intensiteetti [mm/min] 0,27 0,53 1,07 16 mm sateen toistuvuus 1/2a…1/3a 1/5a…1/10a > 1/10a 1/3a toistuvan sateen intensiteetti [mm/min] 0,28 0,43 0,67 1/5a toistuvan sateen intensiteetti [mm/min] 0,32 0,50 0,73 16 mm sade toistuu tunnin kestoisena reilun parin vuoden välein. Puolen tunnin sateena sademäärä toistuu viiden…10 vuoden välein ja lyhyenä 15 minuutin rankkasateena yli 125 10 vuoden välein. Viivytystarve tarkastellaan 60 ja 30 minuutin sateiden kestolla. Taulukkoon 56 on koottu EIA:n, Cvol ja Cmax muodostuminen TIA:n perusteella. Taulukkoon on laskettu EIA:n ja Cvol välinen ero muodostuvassa hulevesimäärässä 16 mm sateella, kun imeytymistä ja painannesäilyntää ei huomioida. Esimerkiksi 50 % TIA:n arvolla valuntakertoimen ja EIA:n välinen ero 16 mm sateella on noin 2 mm. Taulukko 56. TIA [%] 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 EIA, Cvol ja Cmax määritys TIA:n perusteella. EIA:n ja Cvol ero muodostuvan huleveden määrässä on laskettu suoraan sademäärästä (painannesäilynnän osuutta tai imeyntää ei ole huomioitu). EIA [%] Cvol [-] Cmax [-] 0 8 19 30 41 52 62 73 84 95 0 0,06 0,13 0,20 0,26 0,33 0,39 0,46 0,53 0,59 0,28 0,37 0,46 0,55 0,64 0,73 0,82 0,91 1,00 1,00 EIA:n ja Cvol ero 16 mm sateella [mm] 0 0,3 1,0 1,7 2,3 3,0 3,7 4,4 5,0 5,7 Rajamäen mallinnusalueesta läpäisemätöntä pintaa on 47 %. TIA:n perusteella laskettuna EIA:n osuus on 0,39, Cvol on 0,25 ja Cmax on 0,61. Alkuperäinen Rajamäen alueen valumakerroin C on 0,51 eli puolet Cvol suurempi mutta 15 % Cmax kerrointa pienempi. Mallinnuksessa mitoitussateen (16 mm) vaikutus verkoston ja viivytysrakenteen vedenpinnankorkeuteen tarkasteltiin 30 ja 60 minuutin kestoisena sateena. Tulokset on koottu taulukkoon 57. Taulukko 57. Sateen kesto Verkoston tulvivien kaivojen lukumäärä ja viivytystarve 16 mm sateilla, kun sateen kesto on 60min ja 30min. Muodostuva hulevesimäärä on arvioitu TIA:n (SWMM) C:n (MRM) kertoimien avulla, sekä EIA:n perusteella. EIA_p menetelmissä viheralueiden hulevesikerroin C ja EIA on 0. Taulukossa T on tulvivien kaivojen määrä. [min] Viivytystarve SWMM TIA EIA* 3 3 [m ] [m ] Viivytystarve MRM C Cvol* 3 3 [m ] [m ] 60 30 15 600 690 715 650 780 765 510 595 610 360 430 455 *Laskettu TIA:n perusteella Tunnin kestoisella 16 mm sateella viivytystarve on TIA:n ja C:n mukaan laskettuna 600…650 m3 ja puolen tunnin sateella noin 100 m3 enemmän. EIA:n arvoilla laskettuna viivytystarve pienenee 15 %. Valuntakertoimen Cvol määritys TIA:n perusteella pienen- 126 tää viivytystarvetta 45 %. Viivytysrakenteen tilatarpeessa on eroa noin 150 m3 Cvol ja EIA:n välillä. Viivytystilavuustarve 1/5a sateen toistuvuudella, dynaamisella laskentamenetelmällä on 750…800 m3. EIA-menetelmän mukaisella mitoituksella rakenteen viivytystarve on 600 m3. Tätä suuremmat vesimäärät johdetaan tulvareittisuunnittelun mukaisesti. 127 8. JOHTOPÄÄTÖKSET Mallinnusohjelmien käyttö hulevesien hallinnassa mahdollistaa alueen monipuolisemman tarkastelun vaihtelevissa sadetilanteissa. Nykyinen hulevesien mitoitusohjeistus on laadittu käsin laskemista varten, eikä mallinnusta varten ole laadittu ohjeistusta. Sillanpään (2013) tutkimusten perusteella nykyistä hulevesiohjeistusta tulisi tarkistaa tavanomaisten sateiden viivyttämisessä ja käsittelyssä käytettävien valumakertoimien ja sademäärien osalta. Rakentamisen vaikutukset ovat suurimmat 16 mm ja tätä pienemmillä sadetapahtumilla, jolloin hulevettä muodostuu läpäisemättömiltä pinnoilta, jotka ovat hydraulisesti yhteydessä kuivatusjärjestelmään. Tätä suuremmat sateet johdetaan tulvareitin mukaisesti. Mallinnusta varten tulee valita käyttötarkoitukseen sopivat laskentamenetelmät ja sopivat parametrit. Menetelmää valitessa ja tuloksia tarkastellessa kannattaa huomioida lähtötietojen tarkkuus: jos maaperästä, läpäisevien pintojen tulevasta määrästä tai pintojen kaltevuudesta, hulevesiverkostoon liitetyistä alueista yms. ei ole olemassa tarkkoja tietoja, saadut mallinnustulokset ovat lähinnä suuntaa-antavia. Käytettäessä rationaalista menetelmää (RM) tai sen sovellusta (MRM), tulee huomata että viivytysrakennetta, verkostoa ja tulvareittiä mitoitettaessa sateen intensiteetin lisäksi käytettyä valuntakerrointa voi/tulee muuttaa. Tässä työssä käytettiin SWMM-menetelmää, sovellettua rationaalista menetelmää ja käsin laskentaa. Rationaalisen menetelmän ja sovelletun rationaalisen menetelmän käyttö on yksinkertaista: osavaluma-alueille tarvitsee antaa valuntakerroin ja valunta-aika. SWMM-menetelmässä osavaluma-alueiden tietoihin tulee syöttää läpäisemättömän pinnan osuuden lisäksi imeytämentelmä ominaisuuksineen, valuma-alueen kaltevuus, hydraulinen leveys painannesäilynnän määrä ja karkeuskertoimet läpäisevälle ja läpäisemättömälle pinnalle. Tarkempien valuma-alueen ominaisuuksien syöttäminen mahdollistaa erilaisten hulevesimäärien muodostumisen sateen ja valuma-alueen ominaisuuksista riippuen. Lyhyillä ja pienillä sademäärillä suurin osa sateista voi jäädä painanteisiin tai imeytyä maaperään ja hulevedeksi muodostuva osuus sateesta kasvaa vasta suuremmilla sadetilanteilla. Rationaalisessa menetelmässä hulevedeksi muodostuva osuus vesimäärästä on vakio sateen intensiteetistä tai kestosta riippumatta. Menetelmien välinen ero Rajamäen tarkastelualueella valunnan määrässä oli 15 minuutin sateella keskimäärin 0,5 mm ja 60 min sateella 0,7 mm. Erot olivat suurimpia alueilla, joissa rakennettua pintaa oli vähän ja maaperä oli joko savista tai soraista. 128 Laskentamenetelmien väliset erot osavaluma-alueilta purkautuvissa huippuvirtaamissa jäivät käytetyissä mallinnustapauksissa pieniksi. Osavaluma-alueilta purkautuvien huippuvirtaamien ero oli noin 75 %:lla osavaluma-alueista alle 1 l/s. Huippuvirtaamien ero oli suurempi kuin 5 l/s vain 2…7 osavaluma-alueella. Huippuvirtaamien erot keskittyivät samoille alueille, joissa hulevesien muodostumisessa oli eroja. Mallinnusohjelmien A ja B välillä ei ollut merkittäviä eroja laskettaessa huleveden muodostumista. Ohjelmien väliset erot muodostuivat vasta hydraulisen laskennan yhteydessä, linjojen mitoituksen ja viivytysrakenteiden koon määrityksen yhteydessä. Ohjelman A:n käyttämä dynaaminen laskentamenetelmä mahdollistaa tarkemman verkostolaskennan kuin ohjelma B:n Convex-menetelmä. Rajamäen alueella dynaamisella laskentamenetelmällä verkostossa ei havaittu tulvivia kaivorakenteita ja noin 20 % linjaosuuksista oli täynnä. Ohjelma B:n Convex-menetelmällä samalla valunta- ja sadetilanteella 15 % kaivoista tulvi ja 65 % linjoista oli täynnä vettä. Ohjelmalla A saatiin tietoa tulvivasta vesimäärästä, jota ohjelma B ei pystynyt määrittämään. Mitoitussateen toistuvuudella on huomattava vaikutus viivytystarpeeseen. Joka vuosi toistuvalle sateelle mitoitettu rakenne on noin 40 % pienempi kuin joka viides vuosi toistuvalle sateelle mitoitettu rakenne. Sillanpään (2013) esittämä 16 mm sademäärän käyttö viivytysrakenteen mitoituksessa vastasi noin joka kolmas vuosi toistuvan sateen rakennetta. Käytetty hydraulinen laskentamenetelmä vaikutti viivytystarpeeseen enemmän kuin valuntamenetelmä tässä mallinnuksessa käytetyillä arvoilla. Suurimmat tilavuudet saatiin laskemalla käsin. Mallintamalla viivytystarve pieneni seuraavassa järjestyksessä: ohjelma B MRM, ohjelma B SWMM, ohjelma A MRM, ohjelma A SWMM. Määritettäessä Kylänpään viivytysrakenteita MRM-menetelmällä, ohjelmalla A saatiin noin 30 % pienempi viivytystarve käsin laskettuun viivytystilavuuteen verrattuna. Käytännössä tämä tarkoittaa keskimäärin 150 m3 pienempiä viivytysrakenteita. Ohjelman B ero käsin laskettuun viivytysmäärään oli noin 5 % luokkaa. Ohjelman A ja B ero viivytysrakenteen purkuputken mitoituksessa vaihteli 10…20 % välillä. Rajamäen alueella SWMM-menetelmällä viivytystarve oli 5…10 % eli noin 50 m3 pienempi kuin MRM-menetelmällä. Dynaamisella laskentamenetelmällä lasketut tilavuudet olivat 5…20 % pienempiä kuin Convex-menetelmällä. Esimerkiksi joka viides vuosi toistuvalla sateella viivytystarve vaihteli 750…980 m3 välillä. Pienin tilavuustarve saatiin ohjelmalla A SWMM-menetelmällä ja suurin ohjelmalla B MRM-menetelmällä. Viivytysrakenteen mitoitus 16 mm sateella EIA:n perusteella pienensi viivytystarvetta 15 % TIA:n mukaiseen laskentaan verrattuna. MRM-menetelmällä Cvol valuntakertoimen käyttö pienensi viivytystarvetta 45 % käytettyyn C valuntakertoimeen verrattuna. Mallinnustuloksia analysoitaessa on huomattava lähtötietojen lisäksi valittujen laskentamenetelmien vaikutus mallinnustuloksiin. Mallin kalibrointi parantaa tulosten luotet- 129 tavuutta, mutta harvoin malli voidaan toteuttaa niin tarkkana, että sitä voidaan pitää ”täydellisenä” tilanteen kuvauksena. Ohjelmien käytettävyydessä ja laskennan sujuvuudessa oli eroja. Ohjelma B:llä tiedon siirto ja muokkaus oli helpompaa ja muokkausmahdollisuudet monipuolisemmat ohjelmaan A verrattuna. Esimerkiksi tiettyjä valuma-alueen ominaisuuksia pystyi muuttamaan ohjelmalla A vain syöttämällä uudet ominaisuusarvot yksitellen jokaiselle valuma-alueelle. Ohjelmassa B kaikki muutokset pystyi tekemään matemaattisilla lausekkeilla kaikkiin haluamiinsa valuma-alueisiin kerralla. Ohjelmassa A oli käytössä ohjelmaa B parempi hydraulinen laskentamenetelmä, mutta ohjelmasta puuttui luonnonmukaisten hallintamenetelmien mallintamistyökalut. Ohjelmalla B laskenta oli raskaampaa ja laskenta kesti selkeästi ohjelmaa A pidempään. Ohjelmalla A laskenta kesti vain sekunteja, ohjelmalla B laskenta kesti pisimmillään useamman minuutin. Laskentamenetelmän päivitys mahdollistaa saman dynaamisen laskentamenetelmän hyödyntämisen kuin ohjelmassa A. Laskentamenetelmän päivitys luultavasti myös nopeuttaa laskentatapahtumaa. 130 LÄHTEET Aaltonen, J., Hohti, H., Jylhä, K., Karvonen, T., Kilpeläinen. T., Koistinen J., Kotro, J., Kuitunen T., Ollila M., Parvio, A., Pulkkinen, S., Silander, J., Tiihonen, T., Tuomenvirta, H. & Vajda, A. (2008) Rankkasateet ja taajamatulvat. Suomen Ympäristö 31/2008. 123 s. Asemakaavamerkinnät ja -määräykset. (2003). Maankäyttö- ja rakennuslaki 2000, opas 12. Ympäristöministeriö, Helsinki. 236 s. Barnard, E., Dietrich, K., Stafaci, A. Totz, C. Walski, T. Barnard, T., Harold, E., Merritt, L., Walker N., Whitman, B., Hill, C., McKay, G, Plante, S., Schmitz. B. (2007). Wastewater Collection System Modelling and Design. 1st edition. Exton, USA. Bentley Institute Press. 606 s. Brown, S., Schall, J., Morris, J., Dohertly, C., Stein, S. & Warner, J. (2009). Urban Drainage Design Manual – Hydraulic Engineering Circular 22, Third edition. 478 s. Butler, D. & Davies J. W. (2004). Urban Drainage 2nd edition. Spon Press. London and New York. 543 s. ISBN 0-415-30607-8. Department of Irrigation and Drainage Malaysia. (2012). Urban Storm Water Management (MSMA). Chapter 14 – Flow Estimation and Routing. 32 s. Djordjevic, S., Prodanovic, D. Mksimovic, C.(1999). Water Science and Technology. Vol 39 (9), s. 95-103. EPA 833-F-00-008. (2000). Storm Water Phase II Final Rule: Construction Site Runoff Control minimum control measure. Fact Sheet 2.6, 4 s. EPA 821-R-99-012. (1999). Preliminary Data Summary of Urban Storm Water Best Management Practices. Washington DC. 193 s. Federal Interagency Stream Restoration Workin Group (FISRWG). (1998). Stream Corridor Restoration, Principles, Processes and Practices. National Engineering Handbook 653. USDA. 637 s. Gironás, J., Roesner, L. and Davis, J. (2009). Storm Water Management Model Applications Manual. EPA/600/R-09/077. United States Environmental Protection Agency. Cincinnati, Ohio. 180 s. Goswami, I. (2012). Civil Engineering All-In –One PE Exam Guide: Breadth and Depth, Second Edition. The McGraw-Hill Companies. Hagelberg, E. Karhunen, A., Kulmala, A., Larsson, R. & Lundström E. 2012. Käytännön kosteikkosuunnittelu. Teho-hankkeen julkaisuja 1/2012. 29 s. 131 Helsingin kaupunki. (2013). Helsingin kaupungin työmaavesiohje. 7 s. Saatavissa: http://dev.hel.fi/paatokset/media/att/5a/5af25e9c60eb7b4f0a8f24dd374a92e7869b4906. pdf. Hyöty, P., Lehtikangas S., Meriluoto J. (2007). Kuopion kaupunki. Hulevesien luonnonmukaisen hallinnan menetelmät. Suunnitteluohje. Suunnittelukeskus Oy. 43 s. Ilmastonkestävän kaupungin suunnitteluopas. 2015a. Hulevesien hallintarakenteet ja niiden kunnossapito. 43 s. Saatavissa http://www.ymkprojektit.fi/suunnitteluopas/files/2014/07/3.2.Hulevesien-hallintarakenteet-ja-niidenkunnossapito_työkalu.pdf. Ilmastokestävän kaupungin suunnitteluopas. 2015b. Prosessikuvaus hulevesien suunnittelusta ja rakentamisesta (excel). Internetsivut. [Viitattu 15.4.2015]. Saatavissa: http://ilmastotyokalut.fi/hulevesien-hallinta/suunnittelusta-kayttajille/. Ilmatieteenlaitos. (2015) Äkkitulvien vaikutuksia Suomessa. [Viitattu 4.3.2015]. Saatavissa: http://ilmatieteenlaitos.fi/akkitulvien-vaikutuksia. InfraRYL 2009/2. (2009). Suomen Rakennusinsinöörien Liito RIL ry. Saatavissa www.rakennustieto.fi/infraryl. Karamouz, M. Moridi A. & Nazif, S. (2010). Urban Water Engineering and Management. CRS Press. ISBN 978-1-4398-1310-2. Karttunen, E. & Tuhkanen, T. (2003). RIL 124-1 Vesihuolto I. Helsinki, Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry. 314 s. Karttunen, E. Tuhkanen, T. & Kiuru, H. (2004). RIL 124-2 Vesihuolto II. Helsinki, Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry. 684 s. Kling, T., Holt, E., Kivikoski, H., Korkealaakso, J., Kuosa H., Loimula K., Niemeläinen E., Törnqvist J. (2015). Vettä läpäisevät päällysteet. Käsikirja suunnitteluun, rakentamiseen ja ylläpitoon. VTT Technology 201. Grano Oy, Kuopio. 75 s. Kuntaliitto. (2012). Hulevesiopas. Helsinki. Suomen kuntaliitto. 150 s. Laki tulvariskien hallinnasta. 24.6.2010/620. Laki vesienhoidon ja merenhoidon järjestämisestä 30.12.2004/1299. Lemminkäinen. (2010). Kiviasentajan käsikirja. 60 s. Saatavissa: http://www.google.fi/url?sa=t&rct=j&q=&esrc=s&frm=1&source=web&cd=3&cad=rja &uact=8&ved=0CCoQFjAC&url=http%3A%2F%2F193.242.126.9%2FLink.aspx%3Fi d%3D10022382&ei=S6pcVfTkH6adygOH- 132 ICABQ&usg=AFQjCNF63M2kCXC_IA1yXDf8FozODspzRg&sig2=1afteo9a4MJBzV qJ_y_Uog&bvm=bv.93756505,d.bGQ. Liikennevirasto. (2013). Teiden ja ratojen kuivatuksen suunnittelu. Liikenneviraston ohjeita 5/2013. Helsinki. 114 s. Lyngfelt, S. (1985). On Urban Runoff Modelling – The Application of Numerical Models Based on the Kinematic Wave Theory. Göteborg. Chalmers University of Technology. 195 s. Mark, O., Weesakul, S., Apirumanekul, C., Aroonnet, S. Djordjevic S. (2004). Potentialn and limitations of 1D modelling of urban flooding. Journal of Hydrology. Vol. 299 (3-4), s. 284-299. Maryland Stormwater Design Manual Volumes I. (2000a). Maryland Department of the Environment in cooperation with the Maryland Department of Natural Resources Coastal Zone Management Program pursuant to National Oceanic and Atmospheric Administration. 289 s. Maryland Stormwater Design Manual Volume II. (2000b). Maryland Department of Maryland Department of the Environment in cooperation with the Maryland Department of Natural Resources Coastal Zone Management Program pursuant to National Oceanic and Atmospheric Administration. 302 s. Mays, L. (2001). Stormwater Collection Systems Design Handbook. U.S.A. New York. McGraw-Hill. Mignot, E., Paquier, A. Haider, S. (2006). Modelling floods in a dense urban area using 2D shallow water equations. Journal of Hydrology. Vol. 327 (1-2), s. 186-199. Mockus, V. & Styner, W. (1972). National Engineering Handbook, Section 4 Hydrology, Chapter 17 Flood Routing. 100 s. Washington, D.C.: Soil Conservation Service, U.S. Department of Agriculture. MRL 5.2.1999/132. Maankäyttö- ja rakennuslaki. Mustonen, S. (toim.) (1986). Sovellettu Hydrologia. Vesiyhdistys r.y. Helsinki. Mäntän Kirjapaino Oy. 503 s. Näreaho, T., Jormola J,. Laitinen L. & Sarvilinna A. (2006). Maatalousalueiden perattujen purojen luonnonmukainen kunnossapito. Suomen Ympäristö 52/2006. Vammalan Kirjapaino Oy, 64 s. Pajula, H. & Järvenpää L. (2007). Maankuivatuksen ja kastelun suunnittelu. Suomen ympäristökeskuksen raportteja 23/2007. 190 s. 133 Parjanne, A. & Huokuna, M. (2014). Tulviin varautuminen rakentamisessa. Opas alimpien rakentamiskorkeuksien määrittämiseksi ranta-alueilla. Ympäristöopas. 80 s. PipeLife. (2014). Hulevesien viivytyssäiliö Ritaharjuun Oulussa. [Viitattu 7.5.2015]. Saatavissa: http://www.pipelife.fi/fi/referenssit/Ritaharju-kiinteistokohtainenviivytyssailio.php. RakMK A2. 8.5.2002. Suomen rakentamismääräyskokoelma. Ympäristöministeriön asetus rakennuksen suunnittelijoista ja suunnitelmista. RakMK D1. 24.1.2007. Suomen rakentamismääräyskokoelma. Ympäristöministeriön asetus kiinteistöjen vesi- ja viemärilaitteistoista. RIL 237-2-2010. (2010). Suomen Rakennusinsinöörien Liitto RIL ry. Vesihuoltoverkostojen suunnittelu. Mitoitus ja suunnittelu. 162 s. Ristimäki, M., Oinonen, K., Pitkäranta, H. & Harju, K. (2003). Kaupunkiseutujen väestönmuutos ja alueellinen kasvu. Suomen ympäristö 657, Ympäristöministeriön julkaisu. Helsinki. 196 s. Rossman, L. (2010). Storm Water Management Model, User’s Manual, Version 5.0. U.S. Environmental protection Agency. EPA/600/R-05/040. Cincinnati, Ohio. 285 s. RT 38572. (2014). StormTech ® -hulevesitunnelit, AdvanEDGE® -salaojaputki. Kaitos Oy. 2 s. Saatavissa: http://www.kaitos.fi/tuoteryhmat/Hulevesij%C3%A4rjestelm%C3%A4t/787/stormtechhulevesitunneli. Rudus. (2015). Vettä läpäisevät päällysteet hulevesien hallinnassa. [Viitattu 12.5.2015]. Saatavissa: http://ruduspihablogi.fi/vetta-lapaisevat-paallysteet-hulevesienhallinnassa/#!. Saarinen, U. (2011). Suomessa väki keskittyy taajamiin. Tilastokeskuksen internetsivut. [Viitattu 1.6.2015]. Saatavissa: http://www.stat.fi/tup/vl2010/art_2011-12-16_001.html. Schmitt, T., Thomas, M., Ettrich, N. (2004). Analysis and modeling of flooding in urban drainage systems. Journal of Hydrology 299. ps. 300-311. Sillanpää, N. (2013). Effect of suburban development on runoff generation and water quality. Aalto Yliopisto. Doctoral dissertations 160/2013. 226 s. 134 Suomen ympäristökeskus. (2010). Tausta-asiakirja hulevesitulvariskien alustavaan arviointiin. Suomen Ympäristökeksus ja ELY-keskukset. [Viitattu 25.2.2015]. Saatavissa: http://www.ymparisto.fi/fiFI/Vesi/Tulviin_varautuminen/Tulvariskien_hallinta/Tulvariskien_hallinnan_suunnittel u/Tulvariskien_alustava_arviointi_hulevesitulvat. Särkiaho, L. & Sillanpää, N. (2012). Stormwater-hankkeen loppuraportti. Taajamien hulevesihaasteiden ratkaisut ja liiketoimintamahdollisuudet. Espoo. 60 s. Aaltoyliopiston julkaisusarja Tiede+teknologia 4/2012. Tielaitos. (1993). Teiden suunnittelu IV. Tien rakenne, osa 4. Kuivatus. Helsinki. 69 s. Tornivaara-Ruikka, R. (2006). Hulevesien käsittely maankäytön suunnittelussa. Uudenmaan ympäristökeskuksen raportteja 3/2006. Uudenmaan Ympäristökeskus. Kurikka. 38 s. United States Department of Agriculture (USDA). (1986). Urban hydrology for Small Watersheds. Technical Release 55. 164 s. United States Department of Agriculture (USDA). (2009). Natural Resources Conservation Service (NRCS). Small Watershed Hydrology WinTR-55 User Guide. 142 s. United States Department of Agriculture (USDA). (2010). Natural Resources Conservation Service (NRCS). Part 630 Hydrology. National Engineering Handbook. Chapter 15. Time of Concentration. 29 s. United States Department of Agriculture (USDA).. (2014). Natural Resources Conservation Service (NRCS)Part 630 Hydrology. National Engineering Handbook. Chapter 17. Flood Routing. 78 s. Urban Drainage and Flood Control District (UDFCD). (2009). Modelling Hydraulic and Energy Gradients in Storm Sewers: A Comparison of Computational Methods. AMEC Earth & Environmental Inc. Colorado. 34 s. Uponor. (2013). Uudet ympäristöystävälliset ja tehokkaat ratkaisut hulevesien käsittelyyn. 6 s. Saatavissa: https://www.uponor.fi/~/media/countryspecific/finland/downloadcentre/house-drainage/brochures/hulevesikasetit_ja_tunnelit_2013.pdf?version=2. Valtanen, M., Sillanpää N., Hätinen, N. & S Setälä, H. (2010). Hulevesien imeyttäminen ja suodattaminen: haitta-aineet ja menetelmät. Stormwater-hankkeen kirjallisuusselvitys. 48 s. Saatavissa: http://www.researchgate.net/profile/Nora_Sillanpaeae/publication/230854077_Hulevesi en_imeyttminen_ja_suodattaminen_haittaaineet_ja_menetelmt/links/0fcfd5056c95f82985000000.pdf 135 Van Waveren, R.H., Groot, S., Scholten, H., van Geer, F.C., Wosten, J., Koeze, R. & Noort, J. (1999). Good Modelling Practice Handbook. Lelystad, Netherlands: RWSRIZA. STOWA Report 99-05. 165 s. Saatavissa: http://harmoniqua.wur.nl/public/Reports/Existing%20Guidelines/GMP111.pdf. Wavin Labko. (2015). Erotinjärjestelmät. [Viitattu 12.5.2015]. Saatavissa: http://www.wavin-labko.fi/tuotteet/erotinjarjestelmat/ Vesienhoitolaki. 30.12.2004/1299. Vesihuoltolaki. 9.2.2011/119. VL 27.5.2011/587. Vesilaki. Vna 30.11.2006/1040. Valtioneuvoston asetus vesienhoidon järjestämisestä. Vnp 13.11.2008. Valtioneuvoston päätös valtakunnallisten alueidenkäyttötavoitteiden tarkistamisesta. (2008). Helsinki. 23 s. Yleiskaavan sisältö ja esitystavat. (2006). Maankäyttö ja rakennuslaki 2000 julkaisusarja. 73 s. Ympäristöministeriö. (2007). Vesiensuojelun suuntaviivat vuoteen 2015. Valtioneuvoston periaatepäätös. Suomen ympäristö 10/2007. 93 s. Ympäristöministeriön asetus pohjarakenteista. 17.6.2014. Ympäristönsuojelulaki. 27.6.2014/527. Zoppou, C. (2001). Review of urban storm water models. Environmental Modelling & Software. Vol. 16, s. 195-231.
© Copyright 2024