Lunds universitet Projektering Integrering av svartlutsindunstning och fjärrvärmenätverk på Södra Cell i Mörrum Anton Johansson, Jonny Karlsson, Mattias Ljungberg & Karl Moritz 6-17-2015 Sammanfattning Projektets syfte var att designa en indunstaranläggning där flertalet ångavdrag skall värma upp ett fjärrvärmenät. Förstudien ledde till tre alternativ på medströms-motströms-anläggningar med tvångscirkulation. Ingående procesström har en torrhalt på 16 % och den slutliga produkten skall ha 78 % torrhalt. I simuleringen visades att en andel ånga från indunstare 3 till 6 behövs användas för att behålla temperaturskillnaden i värmeväxlarna mot fjärrvärmenätet samt att effektiviteten av indunstaranläggningen inte påverkades allt för mycket. Fjärrvärmenätet kan värmas upp från 40°C till 95°C med ett maximalt flöde på 391 kg/s, vilket innebär en maximal effekt på 90 MW. Parametern som ändrades märkbart när fjärrvärmenätet kopplades in var ingående primärånga. Utöver 7 indunstareffekter, finns det fyra stycken värmeväxlare för fjärrvärmevärmenätet, fem stycken flashkärl för att utnyttja kondensat samt en totalkondensor med en kondensatpump efter sista effekten för att hålla trycket i anläggningen. En del av strömmen mellan 3:e sista och näst sista effekten förs in i en lignoboost-anläggning där ligninet i strömmen plockas ut och därmed minskar torrhalten. Då anläggningen består av indunstare med tvångscirkulation behövs pumpar, en för varje effekt. Det behövs också en för kylvattnet till totalkondensorn, en för kondensatet i totalkondensorn samt en för kondensatet från indunstarna. Detta ger totalt 10 större pumpar i den nya anläggningen. Denna anläggning har en kapacitet på 700 ton avdunstat vatten per timme. Den skall också kunna klara en ökning till 900 ton avdunstat vatten per timme. Detta leder till höga kostnader vad gäller investering. Extrapolering av prisdiagram har utnyttjats då storlekar som krävs i denna fabrik inte är inom något standardområde. Detta gör att de presenterade priserna blir grovt uppskattade. Om man diskuterat priser med företagen som säljer indunstarna, pumparna och värmeväxlarna så hade man kunnat få en mer pålitlig kostnadsuppskattning. Detta ansågs dock utanför projektet. Den totala anläggningsinvesteringen är beräknad till 564 miljoner SEK och de rörliga driftskostnaderna till 110 miljoner SEK/år. Innehåll Inledning .................................................................................................................................................. 1 Syfte ..................................................................................................................................................... 1 Bakgrund ............................................................................................................................................. 1 Antaganden ......................................................................................................................................... 1 Begränsningar...................................................................................................................................... 2 Teori......................................................................................................................................................... 2 Materialbalanser ................................................................................................................................. 2 Energibalanser ..................................................................................................................................... 2 Framtagning av värmegenomgångstal, K ............................................................................................ 2 Fjärrvärme ....................................................................................................................................... 2 Effekter ............................................................................................................................................ 3 Anpassning av data, samt funktioner för beräkning av ämnesspecifika storheter ............................. 4 Resultat.................................................................................................................................................... 5 Alternativ 1 .......................................................................................................................................... 5 Processbeskrivning .......................................................................................................................... 5 Alternativ 2 .......................................................................................................................................... 6 Processbeskrivning .......................................................................................................................... 6 Alternativ 3 .......................................................................................................................................... 6 Processbeskrivning .......................................................................................................................... 6 Parametervärden för körning av de olika modellerna ........................................................................ 7 Resultat från alternativ 1..................................................................................................................... 7 Resultat från alternativ 2..................................................................................................................... 8 Resultat från alternativ 3..................................................................................................................... 9 Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme ...................................................................................... 9 Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme för alternativ 1 ......................................................... 9 Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme för alternativ 2 ........................................................... 10 Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme för alternativ 3 ........................................................... 10 Dimensionering ................................................................................................................................. 11 Ansatta värden .............................................................................................................................. 11 Beräkning av längder på värmeväxlartuber .................................................................................. 11 Beräkning av area som värmeväxlarpaketet upptar ..................................................................... 12 Beräkning av diameter på ångrör .................................................................................................. 12 Beräkning av mått på flashtankar ................................................................................................. 12 Footprint av processen .................................................................................................................. 12 Ekonomiberäkningar metod 1 ........................................................................................................... 13 Beräkning av pris för pump till totalkondensor............................................................................. 14 Beräkning av pris för värmeväxlarpump ....................................................................................... 15 Pump för totalt kondensat ............................................................................................................ 15 Värmeväxlare indunstare .............................................................................................................. 16 Beräkning indunstarflashkärl......................................................................................................... 16 Beräkning kondensatflashkärl ....................................................................................................... 17 Beräkning rör ................................................................................................................................. 17 Sammanställning investeringskostnad .......................................................................................... 17 Ekonomiberäkningar metod 2 ........................................................................................................... 17 Indunstare ..................................................................................................................................... 18 Pumpar .......................................................................................................................................... 18 Flash............................................................................................................................................... 18 Värmeväxlare................................................................................................................................. 18 Driftskostnader .............................................................................................................................. 19 Försäljning av fjärrvärme................................................................................................................... 20 Diskussion .............................................................................................................................................. 21 Rekommendation .................................................................................................................................. 22 Beteckningar.......................................................................................................................................... 23 Referenser ........................................................................................................................................... 253 Bilaga 1: Processchema större (4 med, tre mot) ...................................................................................... i Bilaga 2: Processchema större (3 med, 4 mot).........................................................................................ii Bilaga 3: Processchema större (5 med, 2 mot)........................................................................................iii Bilaga 4: Detaljerade resultat alternativ 1............................................................................................... iv 10MW till KEAB.................................................................................................................................... iv 20MW till KEAB.................................................................................................................................... iv 30MW till KEAB.....................................................................................................................................v 40MW till KEAB.....................................................................................................................................v 50MW till KEAB.................................................................................................................................... vi 60MW till KEAB.................................................................................................................................... vi 70MW till KEAB................................................................................................................................... vii Bilaga 5: Detaljerade resultat alternativ 2............................................................................................. viii 10MW till KEAB.................................................................................................................................. viii 20MW till KEAB.................................................................................................................................. viii 30MW till KEAB.................................................................................................................................... ix 40MW till KEAB.................................................................................................................................... ix 50MW till KEAB.....................................................................................................................................x 60MW till KEAB.....................................................................................................................................x 70MW till KEAB.................................................................................................................................... xi Bilaga 6: Detaljerade resultat alternativ 3.............................................................................................. xii 10MW till KEAB................................................................................................................................... xii 20MW till KEAB................................................................................................................................... xii 30MW till KEAB.................................................................................................................................. xiii 40MW till KEAB.................................................................................................................................. xiii 50MW till KEAB.................................................................................................................................. xiv 60MW till KEAB.................................................................................................................................. xiv 70MW till KEAB................................................................................................................................... xv Bilaga 7 – Ulrich data ............................................................................................................................. xvi Bilaga 8 – Data från simulering............................................................................................................... xx Alternativ 1 700ton/h ......................................................................................................................... xx Alternativ 1 900ton/h ........................................................................................................................ xxi Alternativ 2 700ton/h ....................................................................................................................... xxii Alternativ 2 900ton/h ...................................................................................................................... xxiii Alternativ 3 700ton/h ...................................................................................................................... xxiv Alternativ 3 900ton/h ....................................................................................................................... xxv Inledning Syfte Syftet med detta projekt är att ta fram ett förslag på en ny indunstaranläggning med integrerat fjärrvärmenätverk. En teknisk och ekonomisk utvärdering av anläggningen skall också utföras. Projektet involverar design av värmeväxlarutrustning, utvärdering av möjligheten för leverans av fjärrvärme, samt hur detta ser ut ur en ekonomisk synpunkt. Svartlut ska indunstas från 16 % till 78 % i torrhalt. Anläggningen ska ha kapaciteten att avdunsta 700 ton ånga per timme, vilket senare ska kunna skalas upp till 900 ton per timme. Ett fjärrvärmenätverk ska vara integrerat och ska kunna leverera vatten på minst 85° C. Även ett lignoboostsystem skall vara integrerat. Slutligen ska pumpar, värmeväxlare, indunstare, flashkärl och rör storleksuppskattas. Bakgrund Pappersmassaindustrin är en energiintensiv process. Större delen av den använda energin kan dock genereras internt genom förbränning av bark och svartlut. De senaste 20 åren har pappersmassaindustrin effektiviserats, vilket har lett till en möjlighet för export av energi. Den exporterade energin är antingen elektricitet, som genererats i mottrycksturbiner, eller värmeenergi till andra industrier och närliggande fjärrvärmenätverk [1]. Södra Cell har länge exporterat både värme och elektricitet. Ett närliggande fjärrvärmenät värms för nuvarande upp genom användning av mottrycksånga. Nu har Södra Cell beslutat att en ny indunstaranläggning skall byggas. Genom att integrera indunstningen med fjärrvärmenätverket, skulle energianvändningen kunna effektiviseras. Det skulle också leda till att exporten av energi med högt ekonomiskt värde skulle kunna öka [1]. En förstudie gjordes där det undersöktes hur en optimal indunstaranläggning bör byggas. Detta gjordes genom att se över hur olika anläggningar byggs idag. Det visade sig att den vanligaste typen av anläggningar för indunstning av svartlut, med Södra Cells krav på torrhalt, är en sjustegsindunstare, med medströms- och motströmseffekter. Antaganden För att göra det möjligt att beskriva systemet matematiskt behöver det göras vissa antaganden. • • • • • • • • • • • • • Överhettning försumbar vid kondensering, då den energimängden är liten i förhållande till kondenseringsenergin. Ingen torrsubstans dras med ångan i separatorerna. Avdrivna ångan består enbart av vatten. Jämn fördelning av både lut och ånga på tuberna i värmeväxlarpaketen. Avståndet mellan plattorna i fjärrvärmevärmeväxlarna är mycket kortare än plattornas längd. Inga energiförluster i systemet. Inget tryckfall i rör eller värmeväxlare. Avluftning sker i varje indunstareffekt, med 1 % av gasströmmen. Stål som värmeväxlarmaterial i alla värmeväxlarna. Ingen fouling vid beräkning av värmegenomgångstal. Prandtl-tal under 3400 för beräkning av värmeöverföringstal för svartlut, vilket innebär att förhållandet mellan kinematisk viskositet och termisk diffusivitet inte överstiger 3400. Antar stationäritet över anläggningen. Höjden på flashtankar är tre gånger diametern. 1 För att kunna beräkna kostnader för investeringen i indunstaranläggningen behövs det vissa antaganden. • • • • • • • • • Utrustning antas vara i rostfritt stål. Kostnader för skiftledare och operatörer antas vara oförändrad. Lagringskostnad anses vara oförändrad. Mätinstrument och dylikt monteras enligt standard. Kostnad för laboratoriearbete anses vara oförändrad. Kostnad för licenser anses vara oförändrad. Kostnad för administration anses vara oförändrad. Kostnad för försäljning anses vara oförändrad. Kostnad för forskning anses vara oförändrad. Begränsningar Projektet är begränsat till enbart indunstaranläggningen. Apparatur utanför anläggningen såsom kompressorer för ånga och pumpar för lut till indunstarna tas ej med i beräkningarna. Teori Konstanter är listade under rubriken beteckningar. För att kunna simulera systemet krävs det material- och energibalanser för de olika effekterna och värmeväxlarna. Materialbalanser Grundekvationen för separationen i effekterna ser ut på följande sätt [2]: 𝐹 =𝐿+𝑉 (1) 𝐹 ∙ 𝑥𝐹 = 𝐿 ∙ 𝑥 + 𝑉 ∙ 𝑦 (2) 𝐹 ∙ 𝑥𝐹 = 𝐿 ∙ 𝑥 (3) Följande ekvation beskriver enligt teorin komponentbalansen för torrsubstansen [2]. Antagandet att inget av torrsubstansen följer med ångan, gör så att komponentbalansen ovan kan kortas ner på följande sätt [2]. Energibalanser Generell energibalans över en effekt [2]: 𝐹 ∙ ℎ𝐹 + 𝑆 ∙ 𝐻𝑆 = 𝐿 ∙ ℎ𝐿 + 𝑉 ∙ 𝐻𝑉 + 𝐾 ∙ ℎ𝐾 (4) 𝑄 = 𝑆 ∙ 𝐻𝑆 − 𝐾 ∙ ℎ𝐾 = 𝐿 ∙ ℎ𝐿 + 𝑉 ∙ 𝐻𝑉 + 𝐹 ∙ ℎ𝐹 = 𝑘𝑡𝑡𝑡 ∙ 𝐴 ∙ (𝑇𝑆 − 𝑇𝐿 ) (5) Värmeöverföringen som sker i effekternas värmeväxlare kan beskrivas med tre olika ekvationer. Dessa blir, utan energiförluster, samma värde som här kallas för Q [2]. Framtagning av värmegenomgångstal, K Fjärrvärme För att beräkna värmeöverföringstal för värmeväxlarna till fjärrvärmenätet, beräknas Reynolds ut för vattnet med följande två ekvationer [3]: 𝑅𝑅 = 𝜌∙𝑣∙𝐷ℎ 𝜇 (6) 2 Med Reynolds känt, går det att räkna ut Nusselt-talet, med följande samband. Antagandet att d är mycket mindre än L gjordes, vilket stämmer väldigt bra för en plattvärmeväxlare [3]. 𝑁𝑁 = 0.593 ∙ 𝑅𝑒 0.5 (7) Genom Nusselts tal går det sedan att lösa ut värmeöverföringstalet hl för vatten till plattan [3]. ℎ𝑙 = 𝑁𝑁∙𝜆 𝐿 (8) På gassidan av värmeväxlingen sker det kondensation, där värmeöverföringstalet kan beskrivas med följande samband [2]: −1/3 ℎ𝑔 = 1.47 ∙ 𝑅𝑒𝐿 ∙� 𝜌𝑙 ∙�𝜌𝑙 −𝜌𝑔 �∙𝑔∙𝑘𝑙3 𝜇𝑙2 1/3 � (9) De båda värmeöverföringstalen, samt värmeledningstalet, slås sedan samman till ett värmegenomgångstal, ktot, på följande sätt [3]: 1 𝑘𝑡𝑡𝑡 = 1 ℎ𝑙 𝑏 + 𝜆𝑗 + 𝑗 1 ℎ𝑔 (10) Energibalansen i värmeväxlaren kan skrivas på följande tre sätt [3]: �����𝐿 𝑄 = 𝑤1 ∙ 𝑐𝑝1 ∙ ∆1 = 𝑤2 ∙ 𝑐𝑝2 ∙ ∆2 = 𝑘 ∙ 𝐴 ∙ ∆𝑇 (11) Överförda energin kan beskrivas som ångans förlust, vattnets uppvärmning, eller med k-värdet, värmeväxlararean, samt temperaturgradienten. I en värmeväxlare är temperaturgradienten inte likadan i hela värmeväxlaren. Det går alltså inte att beskriva skillnaden i temperatur med skillnaden på ångan in och vattnet in. Temperaturgradienten beskrivs då istället med den logaritmiska medeltemperaturen, ∆𝑇𝐿 , som då tar hänsyn till att temperaturerna förändras i hela värmeväxlaren [3]. ∆𝑇 −∆𝑇 ����� ∆𝑇𝐿 = 1 ∆𝑇1 2 𝑙𝑙 Effekter (12) ∆𝑇2 För att beskriva värmeöverföringstalet, hl, för svartluten, används följande samband [4]: ℎ𝑙 = 𝐾 ∙ Г𝑃Г ∙ 𝜇 𝑃𝜇 (13) I sambandet ovan är, K, PГ och Pµ, justerbara parametrar som ansatts [4]. För att sedan beräkna värmeöverföringstalet för ångsidan används ekvation 9,vilket är samma ekvation som användes för fjärrvärmenätet. I effekterna består värmeväxlaren av ett tubpaket. Det går inte att beskriva värmegenomgångstalet på samma sätt som för en plan yta. Detta beror på att ytan inne i tuben inte är samma som på utsidan. Värmegenomgångstalsberäkningen ovan anpassas då för att ta hänsyn till tubernas geometri [3]. 1 𝑘𝑡𝑡𝑡 𝑑𝑦 = 𝑑 ∙ℎ + 𝑑𝑦 ∙ 𝑖 𝑙 𝑑𝑦𝑦 ln 𝑑𝑖𝑖 2∙𝜆𝑗 + 1 ℎ𝑔 (14) 3 Anpassning av data, samt funktioner för beräkning av ämnesspecifika storheter I modellen som beskriver indunstare, flashar och värmeväxlare, behövs det mycket ämnesspecifik data, så som specifik värmekapacitet, kokpunktsförhöjningar, viskositeter och dylikt. Data gällande vatten är vanligt och är därför lätt att hitta samt använda. För svartlut blir det mer bekymmersamt. För att beräkna viskositeten för svartlut användes följande tre ekvationer [4]: ln 𝜇 = 𝐴 + 𝐵/𝑇 3 (15) 𝐵 = 𝐵𝐻2 𝑂 + 𝑏1 ∙ 𝑋 + 𝑏2 ∙ 𝑋 2 + 𝑏3 ∙ 𝑋 3 (17) 𝐴 = 𝐴𝐻2 𝑂 + 𝑎1 ∙ 𝑋 + 𝑎2 ∙ 𝑋 2 + 𝑎3 ∙ 𝑋 3 (16) Konstanterna a1, a2, a3, b1, b2, b3 är specifika för vilket träslag som använts [5]. I denna rapport används ett medelvärde mellan hardwood och softwood. Tabell 1. Materialegenskaper för olika träslag a1 a2 a3 b1 b2 b3 Softwood 9,1578 -56,723 72,66 -42,178*107 335,12*107 -349,23*107 Hardwood 3,3532 3,7654 -2,4907 -5,442*107 21,915*107 17,042*107 Tropical 10,482 -54,046 61,933 -40,165*107 300,55*107 -266,47*107 Att vatten kokar vid 100 grader vid atmosfärstryck är naturligt. Men vid inblandning av t.ex. salter och dylikt, förändras kokpunkten. För indunstning är detta fenomen viktigt att ta hänsyn till. Effekterna tappar i temperaturskillnad, när mediet som ska indunstas har en förhöjd kokpunkt [2]. I denna modell används följande ekvationer för att beräkna kokpunkten för en svartlutslösning med specifik torrhalt [5]. ∆𝑇 = 6,173 ∙ 𝑋 − 7,48 ∙ 𝑋 ∙ 𝑋 0,5 + 32,747 ∙ 𝑋 2 ∆𝑇𝑝 ∆𝑇 (18) = 1 + 0,6 ∙ (𝑇𝑝 − 373,16)/100 (19) En annan storhet som beror på svartlutskoncentrationen, är specifika värmekapaciteten. I ekvationen nedan beskrivs värmekapaciteten som en funktion av torrhalten och temperaturen på luten [5]. cp = 4,216 ∙ (1 − X) + (1,675 + (3,31 ∗ T)/1000) ∙ X + (4,87 − 20 ∙ T/1000) ∙ (1 − X) ∗ X 3 4 (20) Resultat Fyra olika alternativ togs fram och simulerades. Det första alternativet som var en sjustegs motströmsindunstare. Denna modell förkastades direkt, då det inte gick att använda rimliga värmeväxlarareor. Detta beskrivs djupare under diskussionen. I resten av rapporten kommer de andra alternativen refereras som alternativ 1-3. Alternativ 1 Figur 1. Flödesschema över anläggningen Processbeskrivning Större bild går att hitta i bilaga 1. Mer detaljerade resultat går att hitta i bilaga 4. Procesströmmen Ingående procesström består av tunnlut med 16 % torrhalt. Denna matas in i botten på effekt 4 vilken är den första av 4 stycken medströmsindunstare (effekt 4 till 7). Efter den 7e effekten leds produktströmmen in i effekt 3, den första av tre motströmsindunstare (effekt 3 till 1). Slutprodukten består av svartlut, med en torrhalt på 78 %, som senare skall förbrännas i en sodapanna. Ångsystemet Direktånga används för att värma den första indunstaren (effekt 1) och dess kondensat leds tillbaks och återanvänds som matarvatten. Kondensationsenergin värmer upp procesströmmen som i sin tur innehåller vatten som flashas av. Denna processånga kondenseras i effekt 2 där samma procedur sker. Detta gäller för samtliga effekter och fungerar tack vare trycksänkningen igenom systemet. Kondensatsystemet och flashkärlen Processångan som fås ur varje effekt har antagits fri från föroreningar. Då den kommer innehålla partiklar av föroreningar kan dessa kondensatströmmar inte blandas med kondensatströmmen i effekt 1 utan matarvattenrening. Energimässigt används dessa kondensatströmmar till att återfå omkring 1 % ånga via flashning. Kondensatströmmen från effekt 2 leds in i ett flashkärl tillsammans med kondensatet från effekt 3. Då flashkärlet har samma tryck som effekt 3 och kondensatet från effekt 2 har en temperatur motsvarande mättnadstrycket i effekt 1 sker en flashning. Då återfås en liten del ånga för att öka mängden ingående ånga till effekt 3. 5 stycken flashkärl har använts, se figur 1. 5 Fjärrvärmesystemet En fjärrvärmeström skall värmas från 40°C till 95°C med hjälp av ångavdrag från indunstaranläggningen. Dessa avdrag kommer i 4 steg från effekter 3 till 6 och är en andel av ångströmmen. Var och en av dessa ångavdrag har en egen värmeväxlare för att kondenseras och därmed värma fjärrvärmeströmmen. Värmeväxlingen i effekt 3 måste ske likt figur 1 då effekt 3 är den enda som har temperaturer över 95°C av de 4 använda avdragen. Slutkondensor Ångströmmen från effekt 7 kondenseras i en totalkondensor där trycket i anläggningen styrs med hjälp av en kondensatpump. Lignoboost Procesströmmen efter effekt 3 har en torrhalt på cirka 30 %. 10 % av denna ström leds iväg till ett separat steg där allt lignin i strömmen plockas bort, närmare 30 % av torrhalten. Denna ström leds sedan tillbaka in i procesströmmen och fortsätter till effekt 2. Alternativ 2 Processbeskrivning Bild går att se i bilaga 2. Mer detaljerade resultat går att hitta i bilaga 5. Procesströmmen Ingående procesström består av tunnlut med 16 % torrhalt. Denna matas in i botten på effekt 5 vilken är den första av 3 stycken medströmsindunstare (effekt 5 till 7). Efter den 7e effekten leds produktströmmen in i effekt 4, den första av fyra motströmsindunstare (effekt 4 till 1). Slutprodukten består av svartlut, med en torrhalt på 78 %, som senare skall förbrännas i en sodapanna. Resterande processbeskrivning är densamma som för alternativ 1. Alternativ 3 Processbeskrivning Bild går att se i bilaga 3. Mer detaljerade resultat går att hitta i bilaga 6. Procesströmmen Ingående procesström består av tunnlut med 16 % torrhalt. Denna matas in i botten på effekt 3 vilken är den första av 5 stycken medströmsindunstare (effekt 3 till 7). Efter den 7e effekten leds produktströmmen in i effekt 2, den första av två motströmsindunstare (effekt 2 till 1). Slutprodukten består av svartlut, med en torrhalt på 78 %, som senare skall förbrännas i en sodapanna. Resterande processbeskrivning är densamma som för alternativ 1. 6 Parametervärden för körning av de olika modellerna I tabell 2 nedan, visas parametrarna som skickas in i modellen vid simulering av alla 3 alternativ. Tabell 2. Modellparametrar Parameter Värde Feed Storlek 245 kg/s Koncentration 16 % t.s. Temperatur 85℃ Färskånga Tryck 6 bar Produkt Koncentration 78 % t.s. Areor Effekt 1 6000 𝑚2 Effekt 2 6000 𝑚2 Effekt 3 6000 𝑚2 Effekt 4 8000 𝑚2 Effekt 5 8000 𝑚2 Effekt 6 8000 𝑚2 Effekt 7 8000 𝑚2 Tuber i indunstaren Ytterdiameter 0,02 𝑚 Tjocklek 0,002 m Material Stål 0,5 %C Längd 10-12 m Avluftning 1% Lignoboost Tagen från ström: 3 Storlek 10 % av strömmen Ligninmängd i strömmen 30 % Fjärrvärmenätverk Temperatur från KEAB 40℃ Temperatur till KEAB 95℃ Värmeväxlare Area 1 338 𝑚2 Area 2 354 𝑚2 Area 3 218 𝑚2 Area 4 158 𝑚2 Längd på platta 2m Material Stål 0,5 %C Processen simulerades vid olika effektbehov från KEAB. Resultat från alternativ 1 7 I figur 2 visas den färskånga som krävs vid olika effektbehov från KEAB. Figur 2. Behov av färskånga som funktion av effektbehov KEAB Som kan ses i figuren ovan; ökar effektbehovet så ökar färskångan som krävs. Detta är rimligt då den energin som går åt för att värma upp fjärrvärmevattnet måste ersättas med mer färskånga. Att behovet bara ökar marginellt med ett ökat effektbehov är också rimligt. Detta är på grund av att de första två stegen är de effekter där de största koncentrationsökningarna sker. Förändringar i ångflödena i de senare stegen har därför en relativt liten påverkan på processen. Ångavdragen ökar med ökat effektbehov vilket är förväntat då det krävs mer energi att värma upp fjärrvärmevattnet. Att ångavdragen ökar med så mycket är förväntat då energin som finns tillgänglig i de senare effekterna minskar då ångavdragen tidigare i processen ökar. Resultat från alternativ 2 Ångkonsumtionen för alternativ 2 visas i figur 3. Figur 3. Ångkonsumtion vid utbyggnad samt ångavdrag vid olika effektbehov Som för alternativ 1 ökar Ångkonsumtionen med ett ökat effektbehov. Det krävs dock mindre ånga med denna konfiguration. Ångavdraget från effekt 3 (av1) ökar snabbare då det finns mindre tillgänglig energi i processen, på grund av det lägre ångflödet. 8 Resultat från alternativ 3 Ångkonsumtionen för alternativ 3 visas i figur 4. Figur 4. Ångkonsumtion vid utbyggnad samt ångavdrag vid olika effektbehov Figur 5. Ångkonsumtion vid utbyggnad samt ångavdrag vid olika effektbehov Ångkonsumtionen vid denna konfiguration är högre jämfört med de andra två. Detta är förväntat då fler medströmsindunstare alltid har en sämre ångekonomi då temperaturdifferenserna blir lägre. Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme Anläggningen skall enligt plan kunna byggas ut från 700 ton avdunstat per timme till 900 ton per timme. Detta kommer leda till en ökad ångförbrukning.Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme för alternativ 1 I figur 5 nedan kan Ångkonsumtionen ses i förhållande till effektbehovet från KEAB. 9 Ångkonsumtionen har ökat med runt 10 kg/s med denna utbyggnad. Detta kommer kräva en ökad rördiameter. Trycket genom hela processen minskar också och går från ca 2.9 bar till 0.13 bar, beroende på ångavdrag. Det låga trycket i sista indunstaren beror på att värmeväxlarnaareorna är för små. Den ökade ångmängden kommer också kräva en ökad storlek på totalkondensor och flashtankar. Ångavdraget från indunstare 3 (av1) ökar drastiskt i jämförelse med avdragen som finns vid mindre mängd avdrivet vatten, se figur 5. Detta är på grund av de lägre trycken i hela processen vilket minskar energimängden i ångan. Detta ökade behov av ånga kan leda till att Södra måste minska energimängden som kan levereras till KEAB då de senare effekterna blir mindre effektiva. Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme för alternativ 2 I figur 6 nedan kan ångkonsumtionen ses i förh ålla nde till effe ktb eho vet från KEA B. Figur 6. Ångkonsumtion vid utbyggnad samt ångavdrag vid olika effektbehov På samma sätt som för alternativ 1 ökar Ångkonsumtionen med runt 10 kg/s. Avdrag från effekt fyra ökar dock snabbare. Det går att säga att valet av anläggning inte påverkas. Utbyggnad till 900 ton avdunstat per timme för alternativ 3 figur 7 nedan kan ångkonsumtionen ses i förhållande till effektbehovet från KEAB. Figur 7. Ångkonsumtion vid utbyggnad samt ångavdrag vid olika effektbehov 10 Ångkonsumtionen ökar som för de andra alternativen. Som föregående alternativ, påverkar detta inte valet av konfiguration. Utbyggnad till 900 ton med ökade areor Då tryckfallet, med de areor som anges i tabell 2, är stort och sluttrycket är mycket lågt behöver areorna ökas vid utökad kapacitet. En parameter svepning gjordes över areorna för att hitta areor 700𝑡𝑡𝑡 � ℎ där 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑖 𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒 7 � 900𝑡𝑡𝑡 �. ℎ = 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑖 𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒 7 � Resultatet av denna svepning gav areorna 8000𝑚2 i effekt 1-3 och 10000𝑚2 i effekt 4-7. I figuren nedan ses ångkonsumptionen och ångavdraget för alternativ 2 vid en ökning av areorna. Figur 8 Ångkonsumption och ångavdrag vid ökad area Figuren visar att vid en area-ökning kan ångavdragen minskas totalt jämfört med om areorna inte ökas med en kapacitetsökning. Ångkonsumptionen är relativt oförändrad med en ökning på ca. 10kg/s. Minskas senare kapaciteten kommer en tryckökning ske. Dimensionering Ansatta värden Tabell 3. Ansatta värden för dimensionering av värmeväxlare Hastighet Ytterdiameter Innerdiameter Area indunstare Antal rör Avstånd mellan rör 0,5 m/s 0,02 m 0,016 m 6000/8000 m2 10000st 4 mm Beräkning av längder på värmeväxlartuber För att beräkna längden på rör som krävs i värmeväxlarpaketen med specifik värmeväxlararea används ekvation 21. 𝐴𝐴𝑒𝑎 𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦𝑦∗π∗rörlängd 6000 𝑚2 0,02 𝑚∙π∙L 8000 𝑚2 0,02 𝑚∙π∙L = 𝐴𝐴𝐴𝐴𝐴 𝑟ö𝑟 (21) = 10000 𝑠𝑠 𝐿 => 9,55 𝑚 (22) = 10000 𝑠𝑠 𝐿 => 12,73 𝑚 (23) 11 Antalet rör sattes till 10000 st., vilket ger en längd på värmeväxlarpaketen på 9,55 respektive 12,73 m. Beräkning av area som värmeväxlarpaketet upptar För att beräkna hur stor plats paketet tar, används ekvation 24. 𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌𝑌 + 𝑎𝑎𝑎𝑎å𝑛𝑛 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝑟ö𝑟 = 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑛 𝑙ä𝑛𝑛𝑛/𝑟ö𝑟 0,02 𝑚 + 0,004 𝑚 = 0,024 𝑚 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢 𝑙ä𝑛𝑛𝑛 𝑟ö𝑟 ∙ 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑟ö𝑟 = 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑙ä𝑛𝑛𝑛 𝑟ö𝑟𝑟𝑟 𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢 (24) (25) (26) Antar kvadratisk fördelning X∙X m 0,024 𝑚 ∙ 100 𝑠𝑠 = 2,4 𝑚 (27) Vilket ger ett kvadratiskt paket som är 2,4∙2,4 m Beräkning av diameter på ångrör För beräkning av diametern på ångrören utnyttjas allmänna gaslagen, ekvation 28. 𝑃 ∙ 𝑉𝑉 = 𝑛𝑛 ∙ 𝑅 ∙ 𝑇 (28) Följande ekvationer användes för att beräkna diametern på alla ångrör. Beräkningarna gjordes i MATLAB. 𝑚̊ 𝑛𝑛 = 𝑀 (29) 𝑑 = �𝐴 ∙ 4/ 𝜋 (31) 𝐴= 𝑉̊ 𝑣 (30) Beräkning av mått på flashtankar Vid beräkning av flashtankdiametern måste den maximala tillåtna ånghastigheten beräknas. Detta görs med ekvation 32. K är en empirisk konstant som är specifik för varje typ av flashtank. Konstanten korreleras grafiskt från en flashtank som är 85 % fylld, med ekvation 33 och 34 [6]. 𝑣𝑝𝑝𝑝𝑝 = 𝐾� 𝜌𝐿 −𝜌𝑉 𝜌𝑉 𝐾 = 𝑒 𝑎+𝐵𝐵𝐵𝐹𝑙𝑙 +𝐶(𝑙𝑙𝑓𝑙𝑙 ) 𝐹𝑙𝑙 = 𝑊𝑙 𝜌𝐿 � 𝑊𝑣 𝜌𝑉 (32) 2 +𝑑(𝑙𝑙𝐹 𝑙𝑙 ) 3 +𝐸(𝑙𝑙𝐹 𝑙𝑙 ) 4 (33) (34) 4 𝑉 𝜋 𝑣𝑝𝑝𝑝𝑝 𝜌𝑣 𝐷=� ⋅ (35) Sedan kan diametern på flashtanken beräknas med ekvation 35. Höjden på flashtanken är antagen till 3 gånger diametern. De beräknade storlekarna kan ses i tabell 4, nedan [6]. Footprint av processen Med dimensioneringarna som gjordes ovan, går det att göra en bedömning på hur processen skulle se ut. I figur 9 visas en grovt uppskattad ritning över processen. 12 Tunnlut Flash 1 Ind 1 Ind 2 Ind 3 FjärrVVX 1 Produkt FjärrVVX 3 Ind 5 Ind 4 FjärrVVX 2 20 meter Direktånga Flash 2 FjärrVVX 4 Ind 6 Ind 7 totalkondensor Flash 3 Flash 4 Flash 5 40 meter Produ ktström Ånga Fjärrvärme Flash Figur 9. Footprint Ekonomiberäkningar metod 1 Beräkning av pris för pump i indunstare Vid beräkning av pris för pumpar, behövs flödeshastigheten på vätskan. Följande ekvationer används för att ta fram denna. 𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝐼𝑟 2 ∙π∙Antal rör 4 0,0162 ∙π∙10000 st 4 = 𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇 𝑡𝑡ä𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 (36) = 2,01 𝑚2 (37) 𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇 𝑡𝑡ä𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 ∙ ℎ𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎ℎ𝑒𝑒 𝑖 𝑟ö𝑟𝑟𝑟 = 𝑓𝑓ö𝑑𝑑𝑑ℎ𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖ℎ𝑒𝑒 2,01 𝑚2 ∙ 0,5 𝑚/𝑠 = 1 𝑚3 /𝑠 (38) (39) 1 m3/s motsvarar cirka 150000 gallons/min, vilket ger priset $100000 med hjälp av extrapolering av grafen nedan [7]. 13 Figur 10. Inköpspris för pump med specifik pumpkapacitet [7] Beräkning av pris för pump till totalkondensor På samma sätt som ovan beräknas flödeshastigheten och priset för pumpen från totalkondensorn. Flöde till totalkondensorn är 13-20 kg/s. 20 kg/s motsvarar 317 gallons/min vilket ger ett pris på $5000 per pump. Figur 11. Inköpspris för pump med specifik pumpkapacitet [7] 14 Beräkning av pris för värmeväxlarpump På samma sätt som ovan beräknas flödeshastigheten och priset för pumpen från värmeväxlarna. 305 kg/s motsvarar 4 900 gallons/min vilket ger ett pris på $25000 per pump. Figur 12. Inköpspris för pump med specifik pumpkapacitet [7] Pump för totalt kondensat På samma sätt som ovan beräknas flödeshastigheten och priset för pumpen för totalt kondensat. 194 kg/s motsvarar 2 800 gallons/min vilket ger ett pris på $15000 per pump. Figur 13. Inköpspris för pump med specifik pumpkapacitet [7] 15 Värmeväxlare indunstare 65 000 sq. ft., priset $700000 per värmeväxlare uppskattas från extrapolering av följande graf [7]. Figur 14. Inköpspris för tubvärmeväxlare med specifik värmeväxlararea [7] Beräkning indunstarflashkärl Figur 15. Inköpspris för flashkärl med specifik volym och tryck [7] Antar att flashkärlet tar upp lika stora yta som värmeväxlarpaketet. Extrapolering används vilket ger ett pris på $500000 per kärl [7]. 16 Beräkning kondensatflashkärl Tabell 4. Flashkärlens mått baserade på tryck och storlek på flöde Diameter (m) 1,63 1,65 1,83 1,98 2,13 Volym (m3) 7,95 8,18 10 11,8 13,6 Höjd (m) 4,88 4,96 5,48 5,95 6,40 En medelvolym beräknas: 10,3 m3 vilket motsvarar 2730 gallons. Enligt samma graf som ovan fås priset $18000 per pump [7]. Beräkning rör För att beräkna kostnaden för rör samt rördragning antas en påslagsfaktor på 50 procent [7]. Sammanställning investeringskostnad Tabell 5. Sammanställning av inköpskostnader för processutrustning Enhet Storlek Värmeväxlare(Indunstning) 65 000 sq. ft. Pumpar(indunstare) 15000 gallon/min Pumpar(kylvatten) 4900 gallon/min Pumpar (totalkondensat) 317 gallon/min Pumpar(kondensat) 2765gallons/min Värmeväxlare fjärrvärme Indunstarflashkärl 19000 Kondensatflashkärl 2700 Rör Totalt Antal Pris/st 7 14 Total Kostnad(2002) $700000 $4900000 $100000 $1400000 Total Källa Kostnad(2015) 58600000 SEK [7] 16800000 SEK [7] 1 2 2 4 7 5 $25000 $5000 $15000 $500000 $18000 299000 SEK 120000 SEK 359000 SEK 3710000 SEK 41900000 SEK 1080000 SEK 61400000 SEK 184000000 SEK $25000 $10000 $30000 $3500000 $90000 Ekonomiberäkningar metod 2 Vid beräkning av gräsrotskapitalet togs priserna från Ulrich kostnadsdatabas. Detta ger priset i USD från 2004. Utskriften från Ulrich kan ses i bilaga 7 [9]. Vid dessa beräkningar antas internräntan ligga på 10 % och livslängden på anläggningen ansätts till 15 år. Anläggningen antas stå stilla 2 veckor om året. Pumparna antas vara det enda i anläggningen som drar elektricitet [10]. 17 [7] [7] [7] [8] [7] [7] [7] [7] Indunstare Tabell 6 nedan visar priserna för indunstareffekterna minus återcirkulationspumparna [9]. Tabell 6. Priser på indunstareffekter utan pumpar Area (𝑚2 ) 6000 6000 6000 8000 8000 8000 8000 Effekt 1 2 3 4 5 6 7 Tryck (bar) 3,2 1,8 1,1 0,8 0,6 0,5 0,4 Pris ($ 2015) 5040000 5040000 5040000 6450000 6450000 6450000 6450000 Pumpar För att beräkna priserna för pumparna har pumpkraften beräknats med hjälp av ekvation 40 nedan [3]. Tabell 7 visar priserna för de olika pumparna [9]. 𝑃=𝜂⋅ 𝑞𝑞𝑞ℎ , 3,6⋅106 där 𝜂 = 0,6 (40) Tabell 7. Priser på pumpar i anläggningen Pump Pumpar(kylvatten) Pumpar (totalkondensat) Pumpar(kondensat) Pumpar (indunstare) Q (gallons/min) 4900 gallon/min 317 gallon/min h(m) 30 30 P (kW) 109 6,54 Pris ($ 2015) 142000 42900 2770 gallons/min 15000 gallons/min 30 30 57 316 106000 337000 (7st) Flash Priser och dimensioner för flashkärl kan ses i tabell 8 [9]. Tabell 8. Priser på de olika flashkärlen Flash Flash 1 Flash 2 Flash 3 Flash 4 Flash 5 Diameter (m) 1,63 1,65 1,83 1,98 2,13 Höjd (m) 4,88 4,96 5,48 5,95 6,40 Tryck (bar) 1,85 1,10 0,83 0,64 0,48 Värmeväxlare Priserna för fjärrvärmevärmeväxlarna och totalkondensorn kan ses i tabell 9 [9]. Tabell 9. Priser på fjärrvärmeväxlarna och totalkondensorn Värmeväxlare Totalkondensor Fjärrvärme 1 Fjärrvärme 2 Fjärrvärme 3 Fjärrvärme 4 Area (𝑚2 ) 500 337 354 218 158 Pris ($ 2015) 210000 106000 110000 76000 60300 18 Pris ($ 2015) 117000 120000 142000 162000 183000 En summering av priserna i tabellerna ovan ger en total modul kostnad på $(2015) 53000000. Med tilläggen enligt Ulrichmetoden kan det totala gräsrotskapitalet beräknas [9][10]: Totalt gräsrotskapital: 𝐾$,2015 = $68800000 (41) 𝐾𝑆𝑆𝑆,2015 = 8.19 ⋅ 𝐾$,2015 = 564 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝑘𝑘 (42) Kostnad i kr (2015) Driftskostnader Underhåll och reparationskostnaderna antas vara 2 % av gräsrotskapitalet per år [10]. 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘 𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢ℎå𝑙𝑙 𝑜𝑜ℎ 𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑎𝑡𝑡𝑡𝑡 = 3,1 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝑘𝑘 ⋅ 2 %/å𝑟 = 11.3 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝑘𝑘/å𝑟 (43) Reservdelar beräknas från en procentsats av underhållskostnaderna multiplicerat med en faktor 𝑓𝑎 där: 𝑓𝑎 = 𝑋 1−(1+𝑋)−𝑁 = 0,132 (44) X är internräntan och N är livslängden [10]. 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅 = 62 ⋅ 10 % ⋅ 0.132 = 0.15𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝑘𝑘/å𝑟 (45) Elkostnader Å𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒 = (109𝑘𝑘 + 6,54𝑘𝑘 + 57,1𝑘𝑘 + 316,1𝑘𝑘 ⋅ 7) ⋅ 351 ⋅ 24 ≈ 20000𝑀𝑀ℎ (46) Elpriset är 320kr/MWh[11] Å𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒𝑒 = 20000 ⋅ 320 = 6,4 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 𝑘𝑘/å𝑟 (47) Ångkostnader[11] Ångkonsumtionen per år förhåller sig till effektbehovet från KEAB som är kopplat direkt till tiden på året. En andragradsekvation tas fram från figur 2, 3 och 4 för förhållandet mellan ångkonsumtion och effektbehovet för de olika alternativen. Alternativ 1: 𝑘𝑘 (48) 𝑘𝑘 (49) 𝑘𝑘 (50) Å𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛 � � = 1,2566 ⋅ 10−9 ⋅ 𝑄(𝑡)2 + 7,2 ⋅ 10−5 ⋅ 𝑄(𝑡) + 39,31 𝑠 Alternativ 2 Å𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛 � � = 1,0217 ⋅ 10−9 ⋅ 𝑄(𝑡) + 0,00011122 ⋅ 𝑄(𝑡) + 36,993 𝑠 Alternativ 3 Å𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛 � � = 1,231 ⋅ 10−9 ⋅ 𝑄(𝑡) + 5,7658 ⋅ 10−5 ⋅ 𝑄(𝑡) + 41,494 𝑠 För att få den totala ångkonsumtionen integreras denna ekvation och multipliceras med kondensationsentalpin. 19 8424 𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇 å𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛[𝑀𝑀ℎ] = Δ𝐻𝑣𝑣𝑣 ⋅ � 1,2566 ⋅ 10−9 ⋅ 𝑄(𝑡)2 + 7,2 ⋅ 10−5 ⋅ 𝑄(𝑡) + 39,31 𝑑𝑡 0 (51) Effektbehovet antas öka linjärt från 20 till 50 MW över 12 månader. Detta ger följande ekvation för effektbehovet vid en viss timme. 𝑄(𝑡) = 3,5613 ⋅ 𝑡 + 20000 [𝑘𝑘] (52) Variabelbytet införs i ekvation 51. 8424 𝑇𝑇𝑇𝑇𝑇 å𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛𝑛 = 2086 ⋅ � 1,2566 ⋅ 10−9 ⋅ (3,5613 ⋅ 𝑡 + 20000) 2 + 7,2 ⋅ 10−5 ⋅ (3,5613 ⋅ 𝑡 + 20000) + 39,31 𝑑𝑡 = 763760𝑀𝑀ℎ 0 (53) Samma beräkningar utförs för alternativ 2 och 3. I tabell 10 nedan kan den totala Ångkonsumtionen per år för de olika alternativen ses Tabell 10. Ångkonsumtion för de olika alternativen Alternativ 1 764000 Alternativ 2 718000 Alternativ 3 765000 Ångkonsumtion MWh/år Priset för 6 bars ånga är 122kr/MWh. I tabell 11 nedan visas driftskostnaderna samt den totala kostnaden [11]. Tabell 11. Sammanställning av driftskostnader för de olika alternativen Alternativ Kostnad Ånga El Underhåll Reservdelar Total Kostnad 1 Storlek (Miljoner kr/år) 93,18 6,4 11,28 0,15 110 2 Storlek (Miljoner kr/år) 87,65 6,4 11,28 0,15 105 3 Storlek (Miljoner kr/år) 93,28 6,4 11,28 0,15 111 Försäljning av fjärrvärme Under året varierar KEABs effektbehov mellan 30 till 70 MW. Vid simuleringen har anläggningen antagits leverera 20 till 70 MW. För att få den totala energimängden som levereras till nätet integreras ekvation 52 [11]. 8424 𝑄𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = ∫0 3,5613 ⋅ 𝑡 + 20000 = 295000 𝑀𝑀ℎ (54) Med ett pris på 400kr/MWh blir den totala intäkten från indunstaranläggningen 118 miljoner kr/år Tabell 12 visar netto inkomsten för de olika alternativen. Tabell 12. Nettoinkomst för de olika alternativen Alternativ Netto inkomst miljoner kr/år 1 8,48 2 12,5 20 3 6,89 Diskussion När modellen för indunstaranläggningen togs fram var ett av alternativen en sjustegs motströmsanläggning. Denna modell avfärdades relativt snabbt, då det framkom att den drivande kraften, som i en indunstaranläggning är temperaturdifferensen i en effekt, inte räckte till. Med en liten temperaturdifferens behövs det orimligt stora värmeväxlarareor, vilket hade betytt enormt höga inköpskostnader. Svartlut har en kokpunktsförhöjning på ungefär 20 °C vid 78 % torrsubstans. Det är denna ökning i kokpunkt, som äter upp temperaturdifferensen över anläggningen. Om svartluten istället får gå medströms i de sista effekterna och sedan gå motströms vid hög torrhalt, förbättras ΔT betydligt, vilket leder till mindre areor och då samtidigt mindre kostnad. Anledningen till ett förbättrat ΔT uppkommer är för att anläggning inte klarar av att bara köra motströms, då det värmeväxlar för effektivt redan i första värmeväxlaren vilket senare gör att det krävs väldigt stora värmeväxlarytor. Används istället medströmsindustare vid de första indunstarna så kommer ett stabilare ΔT hållas eftersom det inte ger lika bra värmeväxling. Då ett stabilare ΔT uppehålls kan sedan effektivare motströmsvärmeväxlare används för att avdunsta optimal mängd vätska. Totalt togs 3 olika designförslag fram. Alternativ 1 var 3 motströms- samt 4 medströmsindunstare. Alternativ 2 var en anläggning med 4 motströms- samt 3 medströmsindunstare. Det sista alternativet var 2 motströms- samt 5 medströmsindunstare. Vid beräkningar framkommer det att de 3 alternativen är snarlika men alternativ 3 är något mer ekonomisk gynnsamt. Detta beror på att fler motströmsindunstare ger ett mer energieffektivt system och med fyra stycken så fås fortfarande tillräckligt bra temperaturdifferens vilket gör att värmeväxlararean ej behöver utökas. För att tillfredsställa KEABs krav på fjärrvärmevattnet, krävs det en temperatur på minst 85 °C. För att utnyttja energin från färskångan så mycket som möjligt är det bra att sätta ångavdragen så sent som möjligt, så att energin får gå igenom så många effekter som möjligt. Med dessa krav, sattes det in värmeväxlare efter effekt 3-6. Avdraget från effekt 3 kan verka vara dåligt, med tanke på det senare kravet, men då de andra ångströmmarna inte överstiger temperaturkravet från KEAB, var detta ett nödvändigt ont. Lignoboostanläggningen tar 10 % av produkströmmen mellan effekt 3 och 2 för att utvinna all lignin. Denna strömmens torrhalt ändras då från ca 30 till 20 % då mängden lignin är 30 % av torrsubstansen. Då denna ström med 20 % torrsubstans sedan blandas med en nio gånger större ström med 30 % torrsubstans. Detta gör att lignoboostanläggningen inte påverkar behovet av färskånga särskilt märkbart, då strömmen som går till lignoboostanläggningen är förhållandevis liten. Beräkningar av investeringskostnader gjordes med 2 olika metoder. Den första metoden var att uppskatta priser från Kostnadsdataprocessutrurustning2002[3]. Informationen från databladet krävde extrapolering då informationen inte var tillräckligt. Detta ger en hög osäkerhet kring beräkningarna. För att beräkna investeringskostnad för flashkärl krävdes en uppskattning av volymen på flashkärlet. Beräkningar av volym på flashkärlet gjordes, men resultatet blev orimligt stort. Detta beror troligen på att beräkningarna är baserade på väldigt stora tal vilket ekvationerna inte är anpassade för. Vid beräkningar av de mindre flashkärlen som används i processen fås rimliga värden, vilket stödjer denna teori. Då prisdatabladet är från 2002 krävs omberäkning av priset till dagens värde. För att göra detta används en omvandlingsfaktor mellan 2002 och 2015. Det skall då nämnas att i verkligheten så har varje apparatur en egen prisutveckling men det beräknades ej. Detta ger en viss osäkerhet men bör stämma relativt bra överens med verkligheten. En uppskattning gjordes att rörkostnad + instrumentkostnad ligger på cirka 10 %. Det gjordes genom att kontrollera dagens rör/instrument kostnader samt materialkostnader för att få en uppskattning. Detta är dock en kraftig uppskattning där trovärdigheten kan ifrågasättas. 21 Den andra metoden var att uppskatta priser via Ulrich kostnadsdatabas. Problemet med att använda sig av Ulrich konstadsdatabas är att vid stora apparaturer som ej täcks av databasen så antas det att flera av samma apparatur används. Det är ej rimligt och ger förmodligen ett högre pris. Priset omvandlades på samma sätt som ovan och därför gäller samma resonemang som tidigare. För att få kostnaderna från Ulrich mer rimliga, anpassades indunstarna från tvångscirkulation till fallfilms. Sedan lades det på en pump till varje indunstare istället. Med denna approximation behöver Ulrich inte addera flera enhetsoperationer av samma typ, för att väga upp att det inte finns rätt storlek. Fallfilmsindunstaren kommer att ge information om vad värmeväxlaren och separatorn kostar och sedan tillkommer kostnaden för pumpen. Detta approximerar kostnaden för en indunstare med tvångscirkulation i rätt storlek. När denna förändring gjordes, sjönk inköpspriset betydligt. Rekommendation Vi skulle säga att rent designmässigt så är en sjustegsindunstare det som vi rekommenderar till Södra Cell. Vad gällande siffror kring flöden, temperaturer, storlek och ekonomi finns det väldigt mycket antagande som gör beräkningarna osäkra. Antaganden tillsammans med väldigt liten erfarenhet gör så att det generellt ej går att lita på vårt resultat. Vi skulle dock säga att siffrorna ger en fingervisning på hur det skulle se ut i verkligheten. För att få bättre och säkrare resultat så skulle det krävas betydligt mer optimering samt mycket kontakt med olika företag för att få erfarenhet inom området. Det skulle även krävas direkt kontakt med försäljningsföretag av processutrustning för att få förslag på offerter. Om ett alternativ skulle rekommenderas så skulle det vara alternativ 2, alltså en anläggning med 4 motströms- och 3 medströmsindunstare. Denna rekommenderas eftersom den är mest energieffektiv utan någon nödvändighet att förändra värmeväxlarareor. Om anläggningen ska byggas ut; behövs de ökade areorna som presenterades i resultatet. 22 Beteckningar F = Feedflöde (kg/s) Vn = Bortflashad ånga ström n (kg/s) Ln = Vätskeström/svartlutsström n (kg/s) S = Ångström (kg/s) kn = Kondensatström (kg/s) xF = torrsubstans feed (kg/m3) x = torrsubstans vätskefas (kg/m3) y = torrsubstans ångfas (kg/m3) hn = Entalpiinnehåll vätskeström n (kJ/kg) Hn = Entalpiinnehåll gasström n (kJ/kg) Q = Överförd energi (W) Tn = Temperatur på ström n ktot = Värmegenomgångstal (W/m2*ΔT) An = Värmeväxlararea vvx n (m2) Re = Reynolds tal (-) Pr = Prandtltalet (-) Nu = Nusselts tal (-) ρn = Densitet ström n (kg/m3) 𝑣 = linjär flödeshastighet (m/s) Dh = hydraulisk diameter (m) 𝜇 = Dynamisk viskositet (kg/m*s) 𝛼 = Värmeöverföringstal (W/m2*ΔT) l = längd (m) v = hastighet (m/s) d = diameter (m) di = Innerdiameter (m) dy = Ytterdiameter (m) r = radie (m) 23 𝜆 = Värmeledningstal (W/m*K) kl = Värmeledningstal vätska (W/m*K) g = Gravitationskonstanten (kg*m/s2) hg = Värmeöverföringstal gassida (W/m2*ΔT) hl = Värmeöverföringstal vätskesida(W/m2*ΔT) wn = massflöde ström n (kg/s) cp = Specifik värmekapacitet ström n (kJ/kg*K) ∆𝑇𝐿 = Logaritmisk medeltemperatur (°C) bj = Tjocklek värmeväxlarmaterial (m) P = Tryck (bar) T = Temperatur (K) V� = Flödeshastighet (m3/s) n̊ = molflöde (mol/s) m̊ = massflöde (kg/s) R = Gaskonstanten (J/(mol*K)) M = molmassa (kg/mol) P = Effekt (W) h = höjd (m) q = vätskeflöde (m3/s) 𝜂 = mekanisk verkningsgrad (-) fa = Multipliceringfaktor vid reservdelsberäkning (-) X = Internränta (-) N = Antal år (-) Q(t) = Ångflöde (kg/s) 𝑣𝑝𝑝𝑝𝑝 = tillåten hastighet (m/s) 𝐾 = Empirisk konstant (-) 𝜌𝑙 = Densitet vätska (kg/m3) 𝜌𝑣 = Densitet ånga (kg/m3) 𝑊𝑙 = 𝑀𝑀𝑀𝑀𝑀𝑀ö𝑑𝑑 𝑣ä𝑡𝑡𝑡𝑡 𝑖𝑖 (kg/s) 𝑊𝑣 = 𝑀𝑀𝑀𝑠𝑓𝑓ö𝑑𝑑 å𝑛𝑛𝑛 𝑢𝑢 (kg/s) 𝑉 = 𝑣𝑣𝑣𝑣𝑣𝑣𝑣𝑣ö𝑑𝑑 å𝑛𝑛𝑛 (m3/s) 24 Referenser [1] Integration of black liquor evaporation with a district heating network, Projektbeskrivning, Projektering KET050, Lunds Tekniska Högskola, 2015. [2] Stenström S. (2005). Indunstning; Principer och teknik. Department of Chemical engineering, Faculty of Engineering, Lund University: Media Tryck. [3] Alveteg M. (2013). Handbook; Physical properties, correlations and equations in Chemical Engineering. Department of Chemical engineering, Faculty of Engineering, Lund University: Media Tryck. [4] Karlsson E. Gourdon M. Olausson L. Vamling L. (2013). Heat transfer for falling film evaporation of black liquor up to very high Prandtl numbers. International Journal of Heat and Mass Transfer 65 (2013), 907-918. [5] Gullichsen J. & Fogelholm C. J. (1999). Chemical Pulping 6B; Papersmaking Science and Technology. Helsingfors: Fapet Oy. [6] Wankat, Philip C (2011), Separation Process Engineering 3rd edition, Pearson Education Inc., pp: 48-51 [7] Loh H. P. Lyons J. White C. W. (2002). Process Equipment Cost Estimation. National Energy Technology Center (2002), 6-31. [8] Telefonkorrespondens, 2015-04-22, Alumn LTH, Nuvarande anställd på Alfa Laval, Lund. [9] EconExpert (2004) [Mjukvara], Hämtad från http://www.ulrichvasudesign.com/econ.html (lösenord krävs), 2015-05-15 [10] Karlsson H. COST ESTIMATION, Föreläsning, Projektering KET050, Lunds Tekniska Högskola, 2015. [11] Personlig korrespondens, Albin Johansson, Anställd på Södra Cell 25 Bilaga 1: Processchema större (4 med, tre mot) Figur 16. Processchema för fyra medströms- och tre motströmsindunstare i Bilaga 2: Processchema större (3 med, 4 mot) Figur 17. Processchema för tre medströms- och fyra motströmsindunstare ii Bilaga 3: Processchema större (5 med, 2 mot) Figur 18. Processchema för fem medströms- och 2 motströmsindunstare iii Bilaga 4: Detaljerade resultat alternativ 1 10MW till KEAB I figur 19, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 19. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 10MW effektbehov för alternativ 1 20MW till KEAB I figur 20, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 20. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 20MW effektbehov för alternativ 1 iv 30MW till KEAB I figur 21, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 21. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 30MW effektbehov för alternativ 1 40MW till KEAB I figur 22, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 22. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 40MW effektbehov för alternativ 1 v 50MW till KEAB I figur 23, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 23. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 50MW effektbehov för alternativ 1 60MW till KEAB I figur 24, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 24. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 60MW effektbehov för alternativ 1 vi 70MW till KEAB I figur 25, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 25. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 70MW effektbehov vii Bilaga 5: Detaljerade resultat alternativ 2 10MW till KEAB I figur 26, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 26. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 10MW effektbehov för alternativ 2 20MW till KEAB I figur 27, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 27. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 20MW effektbehov för alternativ 2 viii 30MW till KEAB I figur 28, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 28. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 30MW effektbehov för alternativ 2 40MW till KEAB I figur 29, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 29. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 40MW effektbehov för alternativ 2 ix 50MW till KEAB I figur 30, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 30. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 50MW effektbehov för alternativ 2 60MW till KEAB I figur 31, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 31. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 60MW effektbehov för alternativ 2 x 70MW till KEAB I figur 32, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 32. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 70MW effektbehov för alternativ 2 xi Bilaga 6: Detaljerade resultat alternativ 3 10MW till KEAB I figur 33, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 33. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 10MW effektbehov för alternativ 3 20MW till KEAB I figur 34, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 34. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 20MW effektbehov för alternativ 3 xii 30MW till KEAB I figur 35, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 35. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 30MW effektbehov för alternativ 3 40MW till KEAB I figur 36, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 36. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 40MW effektbehov för alternativ 3 xiii 50MW till KEAB I figur 37, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 37. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 50MW effektbehov för alternativ 3 60MW till KEAB I figur 38, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 38. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 60MW effektbehov för alternativ 3 xiv 70MW till KEAB I figur 39, nedan kan olika värden för de 7 effekterna ses. Figur 39. Sammanställning av värden för de olika effekterna vid 70MW effektbehov för alternativ 3 xv Bilaga 7 – Ulrich data Cost Summary The cost index is 573.0 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 1737475 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 5038678 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 1737475 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 5038678 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 1737475 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 5038678 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 2225824 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 6454890 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 2225824 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 6454890 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 2225824 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 6454890 Evaporators : Rising- and Rising/Falling Film (Tubular) Total purchased cost = $ 2225824 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 6454890 Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 xvi Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 Pumps : Centrifugal Purchased cost for one unit = $ 41452 Total purchased cost = $ 82903 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 337303 Pumps : Centrifugal Total purchased cost = $ 26102 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 106197 xvii Pumps : Centrifugal Total purchased cost = $ 10534 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 42859 Pumps : Centrifugal Total purchased cost = $ 34958 Material factor = 1.40 Pressure factor = 1.00 The bare module cost (incl. electric motor drive) is = $ 142232 Process Vessels (including towers) : Vertically oriented : No packing or trays Total purchased cost = $ 27377 Material factor = 1.00 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 117332 Process Vessels (including towers) : Vertically oriented : No packing or trays Total purchased cost = $ 28009 Material factor = 1.00 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 120039 Process Vessels (including towers) : Vertically oriented : No packing or trays Total purchased cost = $ 33117 Material factor = 1.00 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 141931 Process Vessels (including towers) : Vertically oriented : No packing or trays Total purchased cost = $ 37851 Material factor = 1.00 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 162218 Process Vessels (including towers) : Vertically oriented : No packing or trays Total purchased cost = $ 42775 Material factor = 1.00 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 183322 Heat Exchangers : Shell and Tube : Fixed tube sheet and U-tube Total purchased cost = $ 51282 Material factor = 1.70 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 209794 xviii Heat Exchangers : Plate and Spiral : Flat plate (max pressure 27 bara) Total purchased cost = $ 49844 Material factor = 2.30 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 105545 Heat Exchangers : Plate and Spiral : Flat plate (max pressure 27 bara) Total purchased cost = $ 51738 Material factor = 2.30 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 109555 Heat Exchangers : Plate and Spiral : Flat plate (max pressure 27 bara) Total purchased cost = $ 36007 Material factor = 2.30 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 76246 Heat Exchangers : Plate and Spiral : Flat plate (max pressure 27 bara) Total purchased cost = $ 28486 Material factor = 2.30 Pressure factor = 1.00 The bare module cost is = $ 60318 Total Bare Module Cost = $ 44874300 Contingency and Fee = $ 8077374 Total Module Cost = $ 52951674 Auxiliary Facilities = $ 15885502 Grass Roots Capital = $ 68837176 xix Bilaga 8 – Data från simulering Alternativ 1 700ton/h Tabell 13 Alternativ 1 700ton/h 20MW 47,620100 85,197500 122,197900 0 222,828700 0 198,520400 0 172,947900 0 147,74400 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 C2 C3 C4 C5 C6 C7 S P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 Av1 10MW 47,620100 84,205900 120,282100 0 224,128800 0 200,295400 0 173,349900 0 144,908300 0 36,585800 32,467700 24,626200 20,494900 23,833400 26,945500 28,441600 0,44110 0,32540 0,17460 0,19540 0,22580 0,27010 40,186800 3,2292 1,9412 1,2015 0,90520 0,69630 0,50120 0,33630 0 40MW 47,620100 87,823700 127,258500 0 220,378500 0 196,714500 0 174,901100 0 155,278800 0 40,203600 35,617 28,020400 24,245200 23,664 21,813400 19,622300 0,42290 0,30760 0,17760 0,19900 0,22380 0,25210 44,193300 3,1746 1,8662 1,1235 0,82170 0,62800 0,47220 0,35060 0,035500 50MW 47,620100 89,562300 130,59800 37,577400 33,334400 25,546100 21,795 24,308200 25,572500 25,204 0,43600 0,32030 0,17560 0,19720 0,22630 0,26490 41,281900 3,2149 1,9214 1,1806 0,88030 0,67260 0,48910 0,34020 0 30MW 47,620100 86,274900 124,276400 0 221,384600 0 197,061300 0 173,226300 0 150,830200 0 38,654900 34,273100 26,553800 23,239100 24,323300 23,835 22,396100 0,43050 0,31490 0,17680 0,19860 0,22590 0,25950 42,474400 3,1988 1,8992 1,1575 0,85310 0,64990 0,47950 0,34440 -0,000400 Av2 0,018400 0,060100 0,12150 Av3 0,028900 0,10300 Av4 0,10260 Tw 4 Tw 5 Tw 6 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 219,782200 0 197,104500 0 177,308700 0 160,284900 0 41,942200 37,117800 29,686900 24,841500 22,677700 19,795700 17,023800 0,41470 0,29970 0,17810 0,19860 0,22070 0,24420 46,129300 3,1462 1,8280 1,0845 0,78990 0,60780 0,46600 0,35730 0,089600 60MW 47,620100 91,438700 134,192700 0 219,582700 0 198,086400 0 180,266600 0 165,701400 0 43,818600 38,728300 31,508700 25,041 21,496300 17,819800 14,565200 0,40620 0,29170 0,17820 0,19760 0,21710 0,23620 48,226600 3,1141 1,7854 1,0419 0,75840 0,58870 0,46050 0,36410 0,15610 70MW 47,620100 93,412200 137,962700 0 219,721900 0 199,524900 0 183,631200 0 171,412900 0 45,792100 40,411600 33,450300 24,901800 20,197100 15,893600 12,218300 0,39760 0,28370 0,17810 0,19620 0,21310 0,22830 50,441100 3,0790 1,7395 0,99670 0,72730 0,57040 0,45520 0,37060 0,22920 0,18620 0,24490 0,29620 0,34140 0,17190 0,22900 0,27800 0,32280 0,36600 0,17230 0,22010 0,26320 0,30610 0,35230 0,40470 96,840100 95,836400 93,951900 91,086700 87,740300 84,286900 80,942800 89,639600 86,398200 81,360600 76,369 72,050200 68,435200 65,417800 78,097800 69,293400 62,979300 58,729700 55,740200 53,537300 51,849100 xx Alternativ 1 900ton/h Tabell 14 Alternativ 1 900ton/h L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 C2 C3 C4 C5 C6 C7 S P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 Av1 Av2 Av3 Av4 Tw4 Tw5 Tw6 10MW 61,22580 105,6031 148,6040 287,6799 255,7369 218,3146 175,0226 44,37730 38,54280 26,41860 26,83610 31,94300 37,42230 43,29210 0,4522000 0,3386000 0,1749000 0,1968000 0,2305000 0,2875000 49,59260 2,885600 1,550300 0,8452000 0,6072000 0,4226000 0,260 0,1326000 0,0168 0,0176 0,0225 0,0397 86,22190 76,93710 63,79690 20MW 61,22580 106,9158 151,1033 286,7805 254,9397 219,1269 178,7223 45,69000 39,65440 27,61900 27,73550 31,84080 35,81280 40,40470 0,4467000 0,333 0,1755000 0,1974000 0,2297000 0,2816000 51,07710 2,863700 1,524000 0,821 0,5859000 0,4067000 0,2539000 0,1348000 0,0488 0,0550 0,0669 0,0694 84,94040 73,65540 58,18440 30MW 61,22580 108,4654 154,0472 285,9899 254,7385 220,8175 183,0995 47,23970 40,96040 29,05230 28,52610 31,25140 33,92090 37,71800 0,4403000 0,3267000 0,176 0,1975000 0,2279000 0,2748000 52,83480 2,837200 1,492400 0,7924000 0,5623000 0,3912000 0,2488000 0,1374000 0,0927 0,102 0,1051000 0,0881 82,67550 69,34310 54,17820 40MW 61,22580 110,2058 157,3455 285,5209 255,2192 223,2326 188,0277 48,98010 42,41930 30,68220 28,99510 30,30170 31,98660 35,20490 0,4333000 0,3198000 0,1762000 0,1972000 0,2254000 0,2676000 54,81570 2,806700 1,456400 0,7601000 0,5382000 0,3766000 0,2444000 0,1401000 0,1506000 0,1477000 0,1352000 0,1023000 79,71570 65,39400 51,48040 xxi 50MW 61,22580 112,0858 160,8983 285,4159 256,2767 226,1961 193,3643 50,86000 43,98560 32,46600 29,10010 29,13920 30,08060 32,83170 0,4261000 0,3128000 0,1763000 0,1964000 0,2225000 0,2602000 56,96360 2,772900 1,417100 0,7254000 0,5144000 0,363 0,2404000 0,1429000 0,2191000 0,1876000 0,1595000 0,1145000 76,52300 62,09140 49,58210 60MW 61,22580 114,0621 164,6224 285,6331 257,7791 229,5588 198,9894 52,83630 45,62160 34,36700 28,88290 27,85400 28,22030 30,56940 0,4187000 0,3057000 0,1762000 0,1952000 0,2192000 0,2529000 59,23080 2,736600 1,375300 0,6891000 0,491 0,350 0,2366000 0,1456000 0,2932000 0,2218000 0,1803000 0,1259000 73,39370 59,37670 48,18230 70MW 61,22580 116,1026 168,4552 286,1116 259,6142 233,2077 204,8125 54,87680 47,29900 36,35720 28,40440 26,49750 26,40650 28,39530 0,4113000 0,2987000 0,1759000 0,1938000 0,2158000 0,2457000 61,58130 2,698200 1,332000 0,6522000 0,4683000 0,3376000 0,233 0,1482000 0,3691000 0,2512000 0,1988000 0,1372000 70,46580 57,13530 47,10860 Alternativ 2 700ton/h Tabell 15 Alternativ 2 resultat 700ton/h L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 C2 C3 C4 C5 C6 C7 S P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 Av1 Av2 Av3 Av4 Tw4 Tw5 Tw6 10MW 47,62010 82,46140 116,9171 144,9546 221,7712 195,4337 167,1711 34,84140 30,94810 28,03750 22,21650 22,85250 26,33750 28,26260 0,4504000 0,3348000 0,270 0,1765000 0,2003000 0,2341000 38,26560 3,253000 1,974600 1,247400 0,7924000 0,5939000 0,4313000 0,2928000 -0,00490 0,0179 0,0278 0,0945 93,22430 85,50740 74,69450 20MW 47,62010 83,64370 119,2061 148,1866 221,4152 196,4334 171,2796 36,02360 31,98630 28,98040 23,09310 23,20850 24,98170 25,15380 0,4441000 0,3283000 0,2641000 0,1768000 0,1993000 0,2285000 39,56680 3,237100 1,952200 1,222500 0,771 0,5765000 0,4237000 0,2983000 0,00560 0,0576 0,0986 0,1599000 92,22360 82,53290 66,76310 30MW 47,62010 85,11750 122,0543 152,2260 221,5873 198,4212 176,1414 37,49740 33,27520 30,17160 23,91550 23,03640 23,16610 22,27980 0,4364000 0,3207000 0,2571000 0,1766000 0,1973000 0,2222000 41,19340 3,216100 1,923000 1,190600 0,7462000 0,5596000 0,4185000 0,3051000 0,0280 0,115 0,1655000 0,2064000 90,31260 77,94530 61,07850 40MW 47,62010 86,82220 125,3412 156,9182 222,2142 200,9737 181,3746 39,20220 34,75880 31,57700 24,45640 22,40950 21,24050 19,59910 0,4278000 0,3123000 0,2494000 0,1761000 0,1948000 0,2158000 43,08110 3,190400 1,887700 1,152700 0,7206000 0,5444000 0,415 0,3128000 0,0666 0,1761000 0,221 0,2475000 87,59610 73,45830 57,25000 xxii 50MW 47,62010 88,69800 128,9487 162,1016 223,1268 203,8109 186,7382 41,07800 36,38220 33,15290 24,63670 21,49690 19,31590 17,07260 0,4188000 0,3035000 0,2415000 0,1754000 0,192 0,2096000 45,16600 3,160500 1,847200 1,11 0,6952000 0,5307000 0,4126000 0,3208000 0,1193000 0,2331000 0,2689000 0,2887000 84,48770 69,58960 54,55860 60MW 47,62010 90,69640 132,7808 167,6392 224,2104 206,7842 192,1146 43,07630 38,10100 34,85840 24,47540 20,41330 17,42620 14,66960 0,4095000 0,2948000 0,2335000 0,1746000 0,1893000 0,2037000 47,39590 3,127000 1,802400 1,063900 0,6703000 0,518 0,4107000 0,3289000 0,1819000 0,2846000 0,313 0,3331000 81,31870 66,35660 52,57600 70MW 47,62010 92,78060 136,7658 173,4262 225,3975 209,8173 197,4501 45,16060 39,88220 36,66040 24,02390 19,22620 15,58020 12,36720 0,4003000 0,2862000 0,2257000 0,1736000 0,1865000 0,1982000 49,73140 3,090400 1,754400 1,015400 0,6459000 0,506 0,4089000 0,3368000 0,2499000 0,3316000 0,3557000 0,3836000 78,27180 63,65970 51,05680 Alternativ 2 900ton/h Tabell 16Alternativ 2 900ton/h L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 C2 C3 C4 C5 C6 C7 S P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 Av1 Av2 Av3 Av4 Tw4 Tw5 Tw6 10MW 61,22580 104,3163 146,1778 179,5345 283,2413 246,2148 202,5701 43,0905 37,4762 33,3567 23,0357 31,2747 37,0265 43,6447 0,457800 0,344300 0,280300 0,177700 0,204400 0,248400 48,1412 2,90660 1,57590 0,880300 0,491200 0,348100 0,214600 0,109400 0,0242000 0,0195000 0,0212000 0,0318000 80,8653 72,2980 59,8815 20MW 61,2258 105,8716 149,1432 183,761 283,4361 247,9971 207,090 44,6458 38,7973 34,6178 23,3290 31,0799 35,4390 40,9071 0,451100 0,337400 0,273800 0,177500 0,202900 0,243000 49,8958 2,88120 1,54510 0,850700 0,474100 0,337400 0,211400 0,112300 0,0618000 0,0599000 0,0614000 0,0572000 79,6275 69,3604 55,2788 30MW 61,2258 107,6398 152,5062 188,5718 284,0361 250,4026 212,0542 46,4140 40,2912 36,0655 23,4825 30,4799 33,6335 38,3483 0,443700 0,33 0,266900 0,177200 0,201000 0,237300 51,8975 2,85140 1,50940 0,816900 0,455700 0,327100 0,209000 0,115400 0,107400 0,110900 0,0955000 0,0733000 77,5212 65,6100 51,9899 40MW 61,2258 109,5707 156,1685 193,8424 284,9308 253,1321 217,1971 48,3449 41,9127 37,6740 23,3546 29,5852 31,7986 35,9351 0,435800 0,322200 0,259600 0,176600 0,198800 0,231700 54,0919 2,81790 1,46970 0,78 0,437300 0,317800 0,207200 0,118800 0,162500 0,161700 0,122500 0,0858000 74,8595 62,2282 49,7780 xxiii 50MW 61,2258 111,6156 160,0354 199,442 285,9984 256,0089 222,3722 50,3899 43,6187 39,4065 22,9302 28,5176 29,9895 33,6367 0,427900 0,314400 0,252300 0,176000 0,196600 0,226300 56,4256 2,78140 1,42700 0,741100 0,419300 0,309100 0,205800 0,122200 0,224600 0,208200 0,144400 0,0968000 72,0484 59,4225 48,2235 60MW 61,2258 113,7371 164,0343 205,2645 287,1646 258,9445 227,5142 52,5113 45,3762 41,2303 22,2497 27,3514 28,2200 31,4303 0,419900 0,306800 0,245200 0,175200 0,194300 0,221200 58,8571 2,74260 1,38230 0,701100 0,401800 0,301000 0,204500 0,125600 0,290500 0,250600 0,163300 0,107200 69,3276 57,1266 47,0781 70MW 61,2258 115,9079 168,1128 211,2324 288,3868 261,8948 232,5953 54,6821 47,1615 43,1196 21,3629 26,1292 26,4920 29,2995 0,412000 0,299300 0,238200 0,174500 0,192100 0,216400 61,3566 2,70190 1,33620 0,660900 0,384900 0,293200 0,203200 0,128900 0,357600 0,289800 0,180200 0,117600 66,8008 55,2358 46,1997 Alternativ 3 700ton/h Tabell 17 Alterativ 3 700ton/h L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 C2 C3 C4 C5 C6 C7 S P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 Av1 Av2 Av3 Av4 Tw4 Tw5 Tw6 10MW 47,620100 85,936600 225,42830 202,58900 176,84900 148,14680 118,14720 38,316500 28,666200 19,195400 22,839300 25,740 28,702200 29,999600 0,43220 0,17360 0,19320 0,22130 0,26420 0,33130 42,118800 3,20330000 1,87780000 1,3060 1,03530000 0,77940 0,54420 0,34790 0 0,018300 0,029500 0,10120 100,57540 92,625100 79,997600 20MW 47,620100 86,943100 224,22730 200,02540 173,84990 146,68330 120,11420 39,323100 29,567600 20,396400 24,201900 26,175500 27,166600 26,569100 0,42720 0,17460 0,19570 0,22510 0,26680 0,32590 43,234100 3,18790000 1,85820000 1,27780000 0,99980 0,74670 0,52610 0,34870 0 0,059400 0,10330 0,16970 99,347200 89,009900 70,6020000 30MW 47,620100 88,035300 222,91290 197,21990 171,11790 145,86030 122,25250 40,415200 30,549700 21,710800 25,6930000 26,102100 25,257500 23,607800 0,42190 0,17560 0,19850 0,22870 0,26830 0,32020 44,4470000 3,17070000 1,83630000 1,24710000 0,96170 0,71530 0,51100 0,34990 0 0,11970 0,17140 0,21610 97,176300 83,494600 63,881300 40MW 47,620100 89,074900 221,65170 194,57760 168,89100 145,43280 124,29160 41,454800 31,4880000 22,9720000 27,074100 25,686600 23,458200 21,141200 0,41700 0,17660 0,20120 0,23170 0,26910 0,31490 45,604100 3,15370000 1,81490000 1,21770000 0,92610 0,68840 0,49870 0,35100 0,0020000 0,18190 0,22500 0,25300 94,150100 78,136700 59,365500 xxiv 50MW 47,620100 90,715100 219,63680 191,97160 167,37550 146,03290 127,52130 43,0950000 32,980600 24,986900 27,665200 24,596100 21,342500 18,511600 0,40950 0,17820 0,20390 0,23380 0,26800 0,30690 47,434500 3,12610000 1,78020000 1,17130000 0,88310 0,65980 0,48680 0,35360 0,065200 0,23860 0,27150 0,29150 90,398400 73,4140000 56,168100 60MW 47,620100 92,5020000 217,41580 189,62640 166,34180 147,07480 131,04940 44,881900 34,6160000 27,207900 27,789400 23,284600 19,2670000 16,025400 0,40150 0,18000 0,20640 0,23530 0,26610 0,29870 49,435700 3,09480000 1,74120000 1,12090000 0,84050 0,63280 0,47570 0,35640 0,14230 0,28810 0,31350 0,33220 86,5370000 69,468100 53,813400 70MW 47,620100 94,3930000 215,03830 187,52150 165,68390 148,44440 134,79310 46,772900 36,356300 29,585400 27,516700 21,837600 17,239500 13,651200 0,39350 0,18200 0,20870 0,23620 0,26370 0,29040 51,561400 3,06050000 1,69890000 1,06780000 0,79890 0,60710 0,46520 0,35900 0,22510 0,33160 0,35380 0,37780 82,808900 66,181800 52,011600 Alternativ 3 900ton/h Tabell 18 Alternativ 3 900ton/h L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 C2 C3 C4 C5 C6 C7 S P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 Av1 Av2 Av3 Av4 Tw4 Tw5 Tw6 10MW 61,225800 106,95300 290,29460 260,84940 226,72680 187,40710 142,65660 45,727200 31,423900 24,221400 29,445200 34,122600 39,319700 44,750600 0,44650 0,17330 0,19290 0,22200 0,26850 0,35280 51,163500 2,86170000 1,48760000 0,97380 0,72170 0,49160 0,29310 0,14120 0,0042000 0,017500 0,023400 0,042500 90,728300 80,641200 66,300800 20MW 61,225800 108,07430 288,84480 258,33250 224,23370 186,58140 144,82900 46,848600 32,409800 25,671200 30,512200 34,098800 37,652300 41,752400 0,44190 0,17420 0,19480 0,22440 0,26970 0,34750 52,434500 2,84260000 1,46660000 0,94670 0,69310 0,46960 0,28330 0,14180 0,026100 0,054800 0,069200 0,073200 89,285500 76,968700 59,966100 30MW 61,225800 109,44570 287,05360 255,62110 222,11520 186,45960 147,49330 48,219900 33,622800 27,462400 31,432500 33,505900 35,655600 38,966300 0,43630 0,17530 0,19690 0,22660 0,26990 0,34120 53,992700 2,81880000 1,44040000 0,91370 0,66100 0,44780 0,27460 0,14270 0,063000 0,10210 0,10840 0,091900 86,7450000 72,108500 55,448200 40MW 61,225800 111,02110 284,97360 253,01260 220,52440 186,92430 150,56250 49,795300 35,024600 29,542400 31,9610000 32,488100 33,600200 36,361700 0,43020 0,17660 0,19890 0,22820 0,26920 0,33420 55,788400 2,79090000 1,4100 0,87610 0,62800 0,42710 0,26680 0,14380 0,11710 0,14810 0,13880 0,10570 83,402800 67,640700 52,404400 xxv 50MW 61,225800 112,74810 282,66800 250,62010 219,40440 187,83790 153,93640 51,522400 36,570200 31,8480000 32,047900 31,215700 31,566600 33,901400 0,42360 0,17800 0,20080 0,22940 0,26790 0,32690 57,763600 2,75960000 1,37610000 0,83540 0,59530 0,40770 0,25950 0,14500 0,18320 0,18830 0,16300 0,11730 79,780300 63,900500 50,263400 60MW 61,225800 114,58200 280,19270 248,44970 218,65640 189,08160 157,52850 53,356200 38,220600 34,323300 31,7430000 29,793200 29,574800 31,553200 0,41680 0,17960 0,20250 0,23010 0,26610 0,31950 59,868800 2,72570000 1,33960000 0,79290 0,56340 0,38930 0,25270 0,14620 0,25500 0,22250 0,18340 0,12790 76,222100 60,827800 48,686800 70MW 61,225800 116,48850 277,59090 246,47170 218,19130 190,56480 161,27280 55,262700 39,946100 36,925100 31,119200 28,280400 27,626500 29,2920000 0,41000 0,18130 0,20420 0,23060 0,26410 0,31200 62,0660000 2,68980000 1,30130000 0,74950 0,53250 0,37170 0,24610 0,14730 0,32780 0,25200 0,20150 0,13830 72,891600 58,294700 47,480200
© Copyright 2024