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OBRA: LAS PALMAS DE ROLDAN
TAREA: CALCULO DE LAS CARGAS POR VIENTO SEGÚN CIRSOC 102
PROPIETARIO:
PIETARIO: Gustavo Bernat-Adrian Cesarini
PROYECTO: PAMPAS PUEBLO DE HUDSON
.
Se realizara el estudio según Reglamento CIRSOC
CIRSO 102 (Acción del Viento sobre las Construcciones)
Const
para
determinar cargas del viento sobre la estructura, los componentes y revestimientos, y capacidad de absorber
ab
esfuerzos horizontales.
OBRA: Las Palmas de Roldan
UBICACIÓN: Roldan, Santa Fe
DESTINO: Centro Comercial
PLANTA DEL CONJUNTO LAS PALMAS DE ROLDAN _ 1º ETAPA.
VISTA FRENTE AUTOPISTA
ESQUEMA ESTRUCTURAL _ SIST. BASES CENTRADAS
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PROPIETARIO:
PIETARIO: Gustavo Bernat-Adrian Cesarini
PROYECTO: PAMPAS PUEBLO DE HUDSON
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MAPA DE DISTRIBUCION DE LA VELOCIDAD DE REFERENCIA β DEL VIENTO EN CIUDADES
β = 30 m/seg
108 Km/h
FACTOR DE DIRECCIONALIDAD DEL VIENTO ( Kd)
Tiene en cuenta la probabilidad
babilidad reducida de que los vientos máximos provengan de cualquier dirección
determinada y de que los coeficientes de presión máxima ocurran para cualquier viento.
TIPO DE ESTRUCTURA
Torres reticuladas
FACTOR DE DIRECCIONALIDAD
0.85
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PIETARIO: Gustavo Bernat-Adrian Cesarini
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FACTOR DE IMPORTANCIA “I”
Tiene en cuenta el grado de riesgo para la vida humana y daños a la propiedad
propieda
CATEGORIA
III
FACTOR “I”
1.15
CATEGORIA DE EXPOSICION
Determinada por el tipo de exposición del terreno
EXPOSICION C: Terreno abierto con obstrucciones aisladas que tienen alturas generalmente me
menores a 10
mts.
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COEFICIENTE EXPOSICION “Kz”
ALTURA SOBRE EL
NIVEL DEL
TERRENO Z
(m)
EXPOSICION
17,5
1,13
C
CASO 1 Y 2
FACTOR TOPOGRAFICO “Kzt”
Se aplica al cálculo de la presión dinámica para tener en cuenta el aumento de la velocidad del
de viento cuando
la construcción está ubicada en la mitad superior de una loma o cerca del borde de un acantilado.
acantilado
NO SE CONTEMPLA
(se considera 1)
FACTOR DE EFECTO RAFAGA “Gf”
Considera la influencia en la carga, en dirección del viento, de la interacción estructura-turbulencia del
viento.
Altura/ancho= 16/24 = 0,66 < 4
EDIFICIO RIGIDO
EDIFICIO RIGIDO (Frecuencia natural >_ 1Hz)
Gf= 0.85
CLASIFICACION DE LOS CERRAMIENTOS
Se requiere determinar la cantidad, ubicación y magnitud de las aberturas en la envolvente para asignar la
clasificación de cerramiento del edificio como: cerrado, parcialmente cerrado o abierto.
EDIFICO CERRADO
Calculo de la PRESION DINAMICA “qz”
qz= 0.613. Kz . Kzt. Kd. I. β²
qz = 0.613. 1.13. 1. 0.85. 1.15. 30² = 609.40 N/m²
Determinación del coeficiente de PRESION INTERNA “GCpi”
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Se deben considerar dos casos para cumplimentar los requisitos de carga crítica para paredes y cubierta,
tomando el más desfavorable sobre cada pared o cubierta:
cubierta
a) +0.18 de GCpi aplicado a todas las superficies internas
b) -0.18 de GCpi aplicado
plicado a todas las superficies internas.
Determinación del coeficiente de presión externa “Cp” “GCp” GCpf”
Para el sistema principal resistente a la fuerza del viento (estructura)
COEFICIENTES DE PRESION EXTERNA Cp PARA EDIFICIOS CERRADOS TOTAL O PARCIALMENTE
DIMENSIONES:
a (m): 117,93 m
b (m): 24,00 m
h (m): 16,00 m
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1)) Cálculo de la velocidad básica de diseño (v0)
v0 = Cp x β
Cp =1,65
Coef. de velocidad probable (Grupo 3)
v0 (m/s) =49,50
178,20Km/h
2)) Cálculo de la presión dinámica básica (q0).
q0 = 0.000613 x v0
2
2
q0 (kg/m ) =150,20
3)) Cálculo de la presión dinámica de cálculo (qz).
qz = q0 x Cz x Cd
Cálculo de coeficiente cz (TABLA 4).
Rugosidad
z (m)
TIPO II
= 10
Cz =0,67
0,673
Cálculo de coeficiente cd (TABLA 5).
INTERPOLACION Cd
0,32
0,50
1,00
h / v0 =0,32
2
0,89
0,85
0,74
b / h =1,50
1,50
0,91
5
0,79
0,75
0,65
b/h //
Longitudinal
h/vo
Cd =1,00
Para viento
Transversal.
Cd =0,91
Para viento
Longitudinal.
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qz (TRANSVERSAL) =
q0 x Cz x Cd =
101,08 (kg/m²)
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Redondeo (kg/m²):
101,1
qz(LONGITUDINAL) =
q0 x Cz x Cd =
91,60 (kg/m²)
Redondeo (kg/m²):
.
91,6
5) Cálculo de las acciones.
W z = C x qz
Construcción Prismática de Planta rectangular.
6) Cálculo de los coeficientes. - Construcción prismática de base rectangular.
a =117,93
b =24,00
h =16,00
Relación de dimensiones.
λa = h / a =
0,14
< 0.5
λb = h / b =
0,67
< 1.0
b/a =0,20
Para un viento normall a la cara mayor:
γa =
0,90
Coeficientes de forma
Para un viento normal a la cara menor:
γb =
0,85
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COEFICIENTE DE PRESION EN PAREDES (Cp)
caras a barlovento
Ce =
caras a sotavento
Ce =
Viento
Transversal γa =
Viento
Longitudinal γb =
+ 0.80
- (1.3 γo 0.8)
0,90
0,85
Para viento transversal (Sa)
-0,37
-0,37
A
barlovento
Ce = + 0.8
A sotavento
Ce = - (1.3 γo 0.8) =
-0,37
+ 0.80
-0,37
Para viento longitudinal (Sb)
-0,31
-0,31
-0,31
+ 0.80
A barlovento
Ce = + 0.8
A sotavento
Ce = - (1.3 γo - 0.8) =
-0,31
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CUBIERTAS
Para viento transversal (Sa) - Perpendicular a las generatri
generatrices.
f (mts) =
›
h (mts) =
h/2
8,00
=
5,00
f≤h/2
16,00
f = 5,00
α =21,00
caras a barlovento
Cp =-0,350
Viento Transversal γa = 0,90
caras a sotavento
Cp = -0,27
Viento Longitudinal γb = 0,85
-0,27
-0,350
Para viento longitudinal (Sb) - Paralelo a las
generatrices.
caras a barlovento
Cp = -0,280
Viento Transversal γa =
0,90
Viento Longitudinal γb =
0,85
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PIETARIO: Gustavo Bernat-Adrian Cesarini
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-0,28
-0,28
Sobre todas las caras interiores
nteriores de todos los locales
Para viento transversal (Sa)
+0.6(1.80,38
1.3γo)=
-0.6(1.3γo-0.8)
Ci =
-0,22
=
Ci =
0,38
(Sobrepresión
interior)
0,38
Viento Transversal γa =
0,90
Viento Longitudinal γb =
0,85
-0,22
(Succión interior)
-0,22
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Para viento longitudinal (Sb)
+0.6(1.80,42
1.3γo)=
-0.6(1.3γo-0.8)
-0,18
Ci =
=
Ci =
Viento Transversal γa =
0,90
Viento Longitudinal γb =
0,85
0,42
-0,18
(Sobrepresióninterior)
interior)
(Succión interior)
0,42
-0,18
CONCLUSION: Se realizo un predimensionado de la estructura sin la acción del viento y luego la verificación de
estabilidad, esbeltez y rigidez, dando por su relación entre luces:: EDIFICIO INFINITAMENTE RIGIDO.
Posteriormente se verifico el conjunto al volcamiento, superando ampliamente este procedimiento.
Por último, tras haber realizado esta serie de verificaciones, se da por comprobada la capacidad
resistente de la estructura del centro comercial analizado anteriormente.
anteriormente